Projekt belki żelbetowej i słupa wg EC2.pdf

(964 KB) Pobierz
319405886 UNPDF
1. Belka żelbetowa
1.1 Wstępne przyjęcie przekroju belki
Obciążenia belki żelbetowej:
g k = 4,55kPa 5m = 22,75 kN
m
II: 1,50 q k + 1,15 g k = 48,66 kN
m
III 0,00 q k + 1,00 g k = 22,75 kN
m
Przyjęcie długości obliczeniowych przęsła i wsporników:
l eff 1 2,00m 0,15m = 2,15m
l eff 2 6,50m 2 0,15m = 6,80m
Obwiednia momentów gnących dla przyjęcia przekroju wstępnego:
1
m
q k = 3,00kPa 5m = 15,00 kN
m
Warianty obciążeń belki:
I: 1,05 q k + 1,35 g k = 44,46 kN
319405886.008.png
Wstępne wymiary przekroju obliczamy dla momentu gnącego w przęśle ( M sd = 228,67kN)
przyjmując:
Beton B30:
f cd =16,7 MPa
Stal zbrojeniowa A-III (34GS):
f yd =350 MPa
Stopień zbrojenia:
ρ =2,00% , stąd: A =0,3318
Stosunek b w : d :
b w : d = 3:5
f cd b d 2 = M sd
f cd 0,6 d 3 d =
M sd
f cd A 0,6 = 3
228,67
16,7 0,3318 0,6 = 0,41m
Ostatecznie przyjęto:
Wysokość obliczeniowa belki:
d = 0,45m
Wysokość całkowita belki:
h = 0,50m
Szerokość środnika:
b w = 0,30m
Szerokość półki:
b eff = 0,40m
Wysokość półki:
h f = 0,10m
Ciężar własny belki:
g k = 0,3 0,4 0,4 0,1 ⋅ 25 = 4 kN
m
m
II: 48,66 + 1,10·4 = 53,06 kN
m
III: 22,75 + 1,00·4 = 26,75 kN
m
Obwiednia momentów gnących dla wymiarowania belki:
2
Stąd:
A = M sd
3
Skorygowane warianty obciążeń:
I: 44,46 + 1,10·4 = 48,86 kN
319405886.009.png
1.2 Wymiarowanie belki ze względu na zginanie
Wymiarowanie zbrojenia pasa dolnego
Przyjęto do obliczeń:
M sd =0,24486 MNm
M sd = f cd b w x eff ⋅ d 0,5 x eff
0,24486 = 16,7 0,3 x eff ⋅ 0,45 0,5 x eff
2,505 x eff
2
2,2545 x eff 0,24486 = 0
x eff =0,774m lub x eff =0,126m
f cd b w x eff = A s1 f yd
A s1 =
f cd b w x eff
f yd = 16,7 0,3 0,126
350 = 18,09cm 2
Przyjęto zbrojenie 2Ф22:
A s1 = 5 ⋅ 1,1 2 3,14 = 19,00cm 2 18,04cm 2
x eff = A s1 f yd
f cd b w = 0,0019 350
16,7 0,3 = 0,133m
A s1
=
b w d = 0,0019
0,3 0,45 = 1,41%
=
d = 0,133
0,45 = 0,30 0,53
Wymiarowanie zbrojenia pasa górnego
Przyjęto do obliczeń:
M sd =0,10617MNm
M R , lim = b eff h f f cd ⋅ d 0,5 h f = 0,4 0,1 16,7 ⋅ 0,45 0,5 0,1 = 0,26MNm 0,11MNm
Przekrój jest pozornie teowy.
M sd = f cd b eff x eff ⋅ d 0,5 x eff
0,10617 = 16,7 0,4 x eff ⋅ 0,45 0,5 x eff
3,34 x eff
2
3,006 x eff 0,10617 = 0
x eff =0,863m lub x eff =0,037m
f cd b eff x eff = A s2 f yd
A s2 = f cd b eff x eff
f yd = 16,7 0,4 0,037
350 = 7,06cm 2
Przyjęto zbrojenie 2Ф22:
A s2 = 2 3,14 1,1 2 = 7,60cm 2 7,06cm 2
3
x eff
319405886.010.png 319405886.011.png 319405886.001.png 319405886.002.png 319405886.003.png
Całkowity stopień zbrojenia belki:
= 0,0019 0,00076
Nośność została wyliczona według poniższych wzorów i zestawiona w tabeli:
A s1 f yd
b w f cd
x eff =
, oraz M Rd = b w x eff f cd ⋅ d 0,5 x eff
Pręty
A s
[cm 2 ]
x eff
[m]
M rd
[kNm]
5Ф22
2Ф22
19,00
7,60
0,133
0,053
255,54
112,45
2Ф22
7,60
0,040
114,90
Długość zakotwienia pręta
Dla prętów żebrowanych Ф22 i betonu klasy B30 podstawowa długość zakotwienia pręta
wynosi:
f yd
l b =
4
f bd = 22
4 350
2,7 = 713mm
4
0,45 0,3 = 1,97%
Nośność belki
319405886.004.png 319405886.005.png
1.3 Wymiarowanie belki ze względu na ścinanie
Przyjęto strzemiona Ф8 ze stali AIII ( f yd =350MPa)
Znalezienie odcinków pierwszego i drugiego rodzaju
0,45 0,3 = 0,56%
= 0,5 f ck
250 = 0,4
V Rd1 = 0,35 k f ctd ⋅ 1,2 40 ⋅ L ⋅ b w d = 0,35 1,15 1,2 ⋅ 1,2 40 0,0056 ⋅ 0,3 0,45 = 0,093MN
V Rd2 = 0,5 ⋅⋅ f cd b w z = 0,5 0,4 16,7 0,3 0,9 0,45 = 0,406MN
Dopuszczalne długości podziału odcinków drugiego rodzaju:
l t ,min = z ctg = 0,45 0,9 1 = 0,405m l t ,max = z ctg = 0,45 0,9 2 = 0,81m
5
f ctd =1,20MPa
k =1,6-0,45=1,15
L = 7,60
250 = 0,5 25
319405886.006.png 319405886.007.png
Zgłoś jeśli naruszono regulamin