5. Analiza płaskiego stanu naprężenia.pdf
(
120 KB
)
Pobierz
Microsoft Word - 05psnap.doc
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Analiza płaskiego stanu napr
ħŇ
enia.
5. ANALIZA PŁASKIEGO STANU NAPR
Ħņ
ENIA
5.1. Napr
ħŇ
enia na dowolnej płaszczy
Ņ
nie
Jak pami
ħ
tamy płaski stan napr
ħŇ
enia w punkcie cechuje to,
Ň
e wektory napr
ħŇ
e
ı
przyporz
Ģ
dkowane wszystkim płaszczyznom przeci
ħ
cia bryły w danym punkcie le
ŇĢ
w jednej
płaszczy
Ņ
nie zwanej, płaszczyzn
Ģ
stanu napr
ħŇ
enia. Wówczas w macierzy napr
ħŇ
e
ı
wszystkie jej elementy w jednym wierszu (kolumnie) maj
Ģ
zerowe warto
Ļ
ci.
Taki stan napr
ħŇ
enia wyst
ħ
puje np. w płaskich tarczach. Rozwa
Ň
my zatem płask
Ģ
tarcz
ħ
okre
Ļ
lon
Ģ
w układzie współrz
ħ
dnych (
X,Y
) i obci
ĢŇ
on
Ģ
dowolnym, ale b
ħ
d
Ģ
cym w
równowadze, układem sił zewn
ħ
trznych.
Y
p
v
t
s
C
v
,
( )
a
( )
m
s
−
( )
m
,
l
)
X
Rys. 5.1
Wybierzmy dowolny punkt
C
w pokazanej na rys. 5.1 płaskiej tarczy i przyjmijmy,
Ň
e znamy
w nim współrz
ħ
dne macierzy napr
ħŇ
e
ı
. Poniewa
Ň
panuje w nim płaski stan napr
ħŇ
enia, to
macierz napr
ħŇ
e
ı
b
ħ
dzie miała, w ogólnym przypadku, cztery ró
Ň
ne od zera elementy:
T
=
Å
Æ
s
x
,
t
xy
Õ
Ö
.
s
t
,
s
yx
y
Współrz
ħ
dne wektora napr
ħŇ
enia
(
_
)
p
p
,
p
w tym punkcie na płaszczy
Ņ
nie o wersorze
v
vx
vy
normalnym
( )
v
,
_
m
s
Ģ
równe:
p
vx
=
s +
x
l
t
xy
m
,
= ,
a napr
ħŇ
enia normalne i styczne na tej płaszczy
Ņ
nie wynosz
Ģ
:
(
vy
t +
yx
l
s
y
m
_
v
_
) (
)
2
2
s
=
p
v
=
s
l
+
t
m
l
+
t
l
+
s
m
m
=
s
l
+
s
m
+
2
t
l
m
,
v
x
xy
yx
y
x
y
xy
_
_
(
)
( )
(
)
(
)
t
v
=
p
v
s
=
s
x
l
+
t
xy
m
−
m
+
t
yx
l
+
s
y
m
l
=
−
s
x
l
m
+
s
y
l
m
+
t
xy
l
2
−
m
2
,
gdzie:
s
−
(
m
,
l
)
wersor styczny do płaszczyzny (patrz rys. 5.1) i prostopadły do wersora
.
Uwzgl
ħ
dniaj
Ģ
c,
Ň
e
( )
m
m
, gdzie: a to k
Ģ
t mi
ħ
dzy kierunkiem wersora
n
i
osi
Ģ
X,
oraz znane z trygonometrii zale
Ň
no
Ļ
ci
l
=
cos
a
a
=
sin
a
40
(
Ä
Ô
p
_
v
,
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Analiza płaskiego stanu napr
ħŇ
enia.
cos
2
a
=
cos
2
a
−
sin
2
a
,
sin
2
a
=
2
sin
a
cos
a
,
1
+
2
cos
2
a
1
−
2
cos
2
a
cos
2
a
=
,
sin
2
a
=
,
2
2
po przekształceniach otrzymujemy wzory :
s
=
s
x
+
s
y
+
s
x
−
s
y
cos
2
a
+
t
sin
2
a
,
(5.1)
(1)
v
2
2
xy
t
=
−
s
x
−
s
y
sin
2
a
+
t
cos
2
a
,
(5.2)
v
2
xy
podaj
Ģ
ce warto
Ļ
ci napr
ħŇ
e
ı
normalnych i stycznych na płaszczy
Ņ
nie przekroju, o wersorze
normalnym nachylonym pod k
Ģ
tem a do osi
X
. Dodatnim warto
Ļ
ci
Ģ
tych napr
ħŇ
e
ı
odpowiadaj
Ģ
zwroty zgodne ze zwrotami wersorów
_
v
oraz
s
, gdy
Ň
s
Ģ
to miary rzutów
wektora napr
ħŇ
enia
(
_
)
na osie wyznaczone tymi wersorami.
Policzmy ile wynosi suma napr
ħŇ
e
ı
normalnych na dwóch dowolnych ale wzajemnie
prostopadłych płaszczyznach przekroju.
Korzystaj
Ģ
c ze wzoru (5.1) otrzymujemy:
p
p
,
p
v
vx
vy
s
+
s
=
s
x
+
s
y
+
s
x
−
s
y
cos
2
a
+
t
sin
2
a
+
v
,
a
v
,
a
+
90
2
2
xy
+
s
x
+
s
y
+
s
x
−
s
y
cos
2
a
+
90
0
)
+
t
sin
2
a
+
90
0
)
=
s
+
s
xy
x
y
2
2
dowodz
Ģ
c w ten sposób, i
Ň
: w płaskim stanie napr
ħŇ
enia suma napr
ħŇ
e
ı
normalnych na
dwóch do siebie prostopadłych płaszczyznach jest wielko
Ļ
ci
Ģ
stał
Ģ
lub, inaczej,
Ň
e suma
napr
ħŇ
e
ı
na przek
Ģ
tnej macierzy napr
ħŇ
e
ı
jest niezmiennikiem tzn. nie zmienia swej warto
Ļ
ci
przy zmianie układu, w którym jest okre
Ļ
lana. Twierdzenie to odnosi si
ħ
równie
Ň
do
przestrzennego stanu napr
ħŇ
enia.
5.2. Ekstremalne napr
ħŇ
enia normalne i styczne
In
Ň
yniera analizuj
Ģ
cego stan napr
ħŇ
enia w danym punkcie interesuj
Ģ
przede wszystkim
wyst
ħ
puj
Ģ
ce w nim ekstremalne warto
Ļ
ci napr
ħŇ
e
ı
normalnych i stycznych.
Postawmy wi
ħ
c dwa bardzo wa
Ň
ne zagadnienia do rozwi
Ģ
zania:
• na jakiej płaszczy
Ņ
nie przekroju wyst
ħ
puj
Ģ
i ile wynosz
Ģ
ekstremalne napr
ħŇ
enia
normalne,
• na jakiej płaszczy
Ņ
nie przekroju wyst
ħ
puj
Ģ
i ile wynosz
Ģ
ekstremalne napr
ħŇ
enia styczne.
Aby rozwi
Ģ
za
ę
te oba zagadnienia nale
Ň
y wyznaczy
ę
ekstremalne warto
Ļ
ci funkcji
(
a
v
= .
Zaczniemy od napr
ħŇ
e
ı
normalnych.
Pochodna funkcji
v
=
s
v
oraz
t
t
v
(
a
s
v
=
s
v
(
a
przyrównana do zera
d
s
v
=
−
2
s
x
−
s
y
sin
2
a
+
2
t
cos
2
a
=
0
,
xy
d
a
2
41
(
(
s
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Analiza płaskiego stanu napr
ħŇ
enia.
pokazuje,
Ň
e na tych płaszczyznach przekroju na których napr
ħŇ
enia normalne s
Ģ
ekstremalne,
napr
ħŇ
enia styczne s
Ģ
równe zeru i daje równanie, z którego mo
Ň
emy wyznaczy
ę
tg
2
a
=
−
2
t
xy
s
®
a
=
1
arc
tg
Å
Æ
−
2
t
xy
Õ
Ö
+
n
p
(5.3)
s
−
2
s
−
s
2
y
x
y
x
k
Ģ
t pod jakim nachylony jest do osi
X
, wersor normalny płaszczyzny lub płaszczyzn na
których wyst
ħ
puj
Ģ
ekstremalne napr
ħŇ
enia normalne.
Zale
Ň
no
Ļ
ci (5.3) pokazuj
Ģ
,
Ň
e ekstremalne napr
ħŇ
enia normalne wyst
ħ
puj
Ģ
na dwóch
wzajemnie do siebie prostopadłych płaszczyznach. Płaszczyzny te nazywamy płaszczyznami
głównymi a napr
ħŇ
enia normalne na nich napr
ħŇ
eniami głównymi. Kierunki wersorów
normalnych do płaszczyzn głównych czyli kierunki napr
ħŇ
e
ı
głównych nazywamy
kierunkami głównymi. Zatem:
napr
ħŇ
enia główne w danym punkcie to ekstremalne warto
Ļ
ci napr
ħŇ
e
ı
normalnych,
które w nim wyst
ħ
puj
Ģ
. Działaj
Ģ
one na dwóch do siebie prostopadłych płaszczyznach
(płaszczyznach głównych) na których napr
ħŇ
enia styczne s
Ģ
równe zeru.
W celu wyznaczenia warto
Ļ
ci napr
ħŇ
e
ı
głównych w płaskim stanie napr
ħŇ
enia korzystamy z
poni
Ň
szych wzorów trygonometrycznych:
sin
2
a
=
±
tg
2
a
,
cos
2
a
=
±
1
,
2
2
1
+
tg
2
a
1
+
tg
2
a
które wstawiamy do równania (5.1):
s
x
+
s
y
s
x
−
s
y
1
tg
2
a
s
=
s
=
+
+
t
,
max
1
xy
2
2
2
2
1
+
tg
2
a
1
+
tg
2
a
s
x
+
s
y
s
x
−
s
y
Ä
−
1
Ô
Ä
−
tg
2
2
a
Ô
s
=
s
=
+
+
t
Å
Õ
Å
Õ
min
2
xy
2
2
2
2
1
+
tg
2
a
1
+
tg
2
a
Æ
Ö
Æ
Ö
aby nast
ħ
pnie po wykorzystaniu zale
Ň
no
Ļ
ci (5.3) otrzyma
ę
ko
ı
cowe rezultaty w postaci:
s
+
s
Ä
−
s
s
Ô
2
s
=
s
=
x
y
+
Å
Æ
x
y
Õ
Ö
+
t
2
max
1
xy
2
2
(5.4)
s
+
s
Ä
−
s
s
Ô
2
s
=
s
=
x
y
−
Å
Æ
x
y
Õ
Ö
+
t
2
min
2
xy
2
2
Wzór (5.3) podaje jedynie k
Ģ
t transformacji wyj
Ļ
ciowego układu współrz
ħ
dnych do układu
kierunków napr
ħŇ
e
ı
głównych nie okre
Ļ
laj
Ģ
c, kierunku
max
s i kierunku
min
s . Kierunki tych
napr
ħŇ
e
ı
okre
Ļ
laj
Ģ
poni
Ň
sze zale
Ň
no
Ļ
ci:
42
Ä
Ô
2
Å
Õ
Å
Õ
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Analiza płaskiego stanu napr
ħŇ
enia.
tg
a
=
tg
a
=
−
t
xy
,
tg
a
=
tg
a
=
−
t
xy
.
(5.5)
max
1
s
−
s
min
2
s
−
s
y
max
y
min
a
oznacza k
Ģ
t o jaki nale
Ň
y obróci
ę
o
Ļ
X
do pokrycia si
ħ
z kierunkiem maksymalnego
napr
ħŇ
enia normalnego
max
Y
umowa znaków
s . Analogicznie definiujemy
a
>
0
X
k
Ģ
t a
min
.
W celu wyznaczania ekstremalnych napr
ħŇ
e
ı
stycznych i płaszczyzn ich wyst
ħ
powania
post
ħ
pujemy podobnie jak w przypadku ekstremalnych napr
ħŇ
e
ı
normalnych.
Przyrównanie do zera pochodnej funkcji
t
v
=
t
v
(
a
:
d
t
v
=
−
2
s
x
−
s
y
cos
2
a
−
2
t
sin
2
a
=
0
,
xy
d
a
2
daje zale
Ň
no
Ļę
, z której wyznaczamy kierunki normalnych do płaszczyzn ekstremalnych
napr
ħŇ
e
ı
stycznych
tg
2
a
t
=
s
y
−
s
x
®
a
t
=
1
arc
tg
Å
Æ
s
y
−
s
x
Õ
Ö
+
n
p
(5.6)
2
t
2
2
t
2
xy
xy
Wzór (5.6) pokazuje,
Ň
e ekstremalne napr
ħŇ
enia styczne te
Ň
wyst
ħ
puj
Ģ
na dwóch wzajemnie
do siebie prostopadłych płaszczyznach, a
a
to k
Ģ
t transformacji układu współrz
ħ
dnych do
układu wyznaczonego przez normalne do tych płaszczyzn.
Wstawiaj
Ģ
c (5.6) do (5.2), przy wykorzystaniu analogicznych jak poprzednio zale
Ň
no
Ļ
ci
trygonometrycznych otrzymujemy warto
Ļ
ci ekstremalnych napr
ħŇ
e
ı
stycznych:
Ä
−
s
s
Ô
2
s
−
s
t
=
Å
Æ
x
y
Õ
Ö
+
t
2
=
max
min
,
(5.7)
max
xy
2
2
Ä
−
s
s
Ô
2
s
−
s
.
t
=
−
Å
Æ
x
y
Õ
Ö
+
t
2
=
−
max
min
min
xy
2
2
Porównanie wzorów (5.3) i (5.6) daje zale
Ň
no
Ļę
:
tg
2
a
=
ctg
−
2
a
®
2
a
=
2
a
+
p
®
a
=
a
+
p
t
t
2
t
4
co dowodzi twierdzenia,
Ň
e płaszczyzny ekstremalnych napr
ħŇ
e
ı
stycznych połowi
Ģ
k
Ģ
ty
mi
ħ
dzy płaszczyznami napr
ħŇ
e
ı
głównych (ekstremalnych napr
ħŇ
e
ı
normalnych).
Na koniec powiemy,
Ň
e w przypadku przestrzennych stanów napr
ħŇ
enia s
Ģ
trzy wzajemnie
prostopadłe płaszczyzny główne na których napr
ħŇ
enia styczne si
ħ
zeruj
Ģ
a napr
ħŇ
enia
normalne s
Ģ
ekstremalne (napr
ħŇ
enia główne). Płaszczyzny ekstremalnych napr
ħŇ
e
ı
stycznych i w tym przypadku połowi
Ģ
k
Ģ
ty mi
ħ
dzy płaszczyznami napr
ħŇ
e
ı
głównych.
43
We wzorach (5.5)
max
Ä
Ô
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Analiza płaskiego stanu napr
ħŇ
enia.
5.3. Koła Mohra
Stawiamy pytanie: czy warto
Ļ
ci napr
ħŇ
e
ı
normalnych i stycznych na dowolnej płaszczy
Ņ
nie
przekroju bryły w punkcie, w którym panuje płaski stan napr
ħŇ
enia okre
Ļ
lony zadanymi
współrz
ħ
dnymi macierzy napr
ħŇ
e
ı
mog
Ģ
by
ę
całkowicie dowolne czy te
Ň
musz
Ģ
przyjmowa
ę
warto
Ļ
ci z pewnego ograniczonego zakresu. Aby odpowiedzie
ę
na to pytanie powrócimy do
równa
ı
(5.1) oraz (5.2) i zapiszemy je w nieco zmienionej formie:
s
−
s
x
+
s
y
=
s
x
−
s
y
cos
2
a
+
t
sin
2
a
,
(1)
v
2
2
xy
t
=
−
s
x
−
s
y
sin
2
a
+
t
cos
2
a
,
v
2
xy
a nast
ħ
pnie podniesiemy ka
Ň
de z nich do kwadratu i dodamy stronami otrzymuj
Ģ
c w wyniku
ko
ı
cowym zale
Ň
no
Ļę
:
Ä
Ô
2
2
2
Ä
s
+
s
Ô
Å
Ä
−
s
s
Ô
Õ
Å
s
−
x
y
Õ
+
t
2
=
Å
x
y
Õ
+
t
2
.
(5.8)
Å
Õ
v
v
xy
Æ
2
Ö
Æ
2
Ö
Æ
Ö
Równanie (5.8) pokazuje
Ň
e, warto
Ļ
ci napr
ħŇ
e
ı
normalnych i stycznych dla wszystkich
płaszczyzn przekroju bryły w danym punkcie le
ŇĢ
na brzegu koła o promieniu (rys. 5.2).
Ä
−
s
s
Ô
2
R
=
Å
Æ
x
y
Õ
Ö
+
t
2
,
xy
2
i
Ļ
rodku przesuni
ħ
tym na osi
s
o wielko
Ļę
s +
x
s
y
.
2
Koło to nazywamy kołem Mohra , jest ono graficzn
Ģ
reprezentacj
Ģ
stanu napr
ħŇ
enia w danym
punkcie i mo
Ň
emy z niego wyznaczy
ę
wiele interesuj
Ģ
cych wielko
Ļ
ci zwi
Ģ
zanych ze stanem
napr
ħŇ
enia.
Na rys. 5.2 pokazane jest koło Mohra w punkcie w którym współrz
ħ
dne macierzy napr
ħŇ
e
ı
spełniaj
Ģ
zale
Ň
no
Ļ
ci
s
x
s
>
y
>
0
oraz
t
xy
>
0
. Punkt
K
pokazany na tym rysunku, nazywany
biegunem koła Mohra, ma współrz
ħ
dne
(
s −
y
t
xy
)
i pozwala na wyznaczenie kierunków
napr
ħŇ
e
ı
głównych.
Łatwo jest dowie
Ļę
pokazanych na tym rysunku zale
Ň
no
Ļ
ci. Ograniczymy si
ħ
zatem jedynie
do udowodnienia,
Ň
e
s
max
=
OB
oraz
Ň
e,
s
min
=
OA
.
Z rysunku wida
ę
,
Ň
e
OB
=
OO
1
+
R
, a poniewa
Ň
:
s +
s
Ä
−
s
s
Ô
2
OO
=
x
y
, a
R
=
Å
Æ
x
y
Õ
Ö
+
t
2
, wi
ħ
c:
1
2
2
xy
44
,
Plik z chomika:
ziolek6661
Inne pliki z tego folderu:
spis tresci.doc
(41 KB)
9. Osiowe rozciąganie i ściskanie.pdf
(384 KB)
8. Energia sprężysta.pdf
(60 KB)
7. Równania fizyczne.pdf
(100 KB)
6. Teoria stanu odkształcenia.pdf
(150 KB)
Inne foldery tego chomika:
Access
ceramika
Chemistry
Comprehensive Organic Synthesis [9 volumes] (1991)
Dokumenty
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin