Oddziaływanie napięcia odkształconego na pracę baterii kondensatorów energetycznych.pdf

OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA

Oddziaływanie napięcia odkształconego

na pracę baterii kondensatorów energetycznych

Marek Olesz

W rozporządzeniu ministra gospodarki i pracy [1]

dotyczącym przyłączania podmiotów do sieci

elektroenergetycznych, ruchu i eksploatacji tych sieci,

w rozdziale opisującym standardy jakościowe obsługi

odbiorców wymaga się od odbiorcy współczynnika mocy

cos φ o wartości określonej zależnością tg φ > 0,4. W związku

z tymi wymaganiami oraz karami wynikającymi z poboru

zbyt dużej mocy biernej indukcyjnej, zakłady przemysłowe

stosują baterie kondensatorów do poprawy współczynnika

mocy cos φ w układach kompensacji centralnej

lub/i grupowej.

Rys. 1.

Uszkodzony

kondensator

do poprawy

współczynnika cos φ

o mocy 50 kVAr

Dobór baterii zazwyczaj odbywa się przy uwzględnieniu podsta-

wowej harmonicznej napięcia zasilającego. W przypadku napięcia

odkształconego bateria pobiera składowe harmoniczne prądu rów-

nież o wyższych częstotliwościach. Ponieważ reaktancja pojem-

nościowa baterii jest odwrotnie proporcjonalna do częstotliwości,

wyższe harmoniczne rzędu h powodują przepływ h razy większego

prądu przez pojemność, co może powodować przekroczenie warto-

ści znamionowej prądu baterii, jej przegrzanie, a następnie uszko-

dzenie izolacji, wskutek mechanizmu cieplnego przebicia (rys. 1).

Szczególnie duże wartości prądu występują podczas rezonansu

prądowego pomiędzy równoległym połączeniem pobliskiej induk-

cyjności (np. transformatora zasilającego) oraz pojemności baterii

i linii kablowych. W przypadku kompensacji centralnej można na

podstawie wzoru (1) obliczyć moc bierną baterii, przy której zacho-

dzi potencjalne niebezpieczeństwo rezonansu [2]

załączania i wyłączania baterii występują zmiany napięcia, których

poziom – przy założeniu koniguracji centralnej przy transformato-

rze – można wyliczyć na podstawie [2], wg zależności

bat

(2)

gdzie ∆U oznacza procentową zmianę napięcia w przypadku załą-

czenia mocy biernej pojemnościowej baterii, przy wyrażeniu napię-

cia zwarcia transformatora U z w [%].

O ile podane problemy są szeroko opisywane w literaturze, to nie-

wiele szczegółowych informacji można znaleźć na temat oddziały-

wania harmonicznych napięcia zasilającego na zmiany właściwości

kondensatora. Wyższe częstotliwości prądu prowadzą do wzrostu

strat dielektrycznych, głównie za przyczyną strat polaryzacyjnych.

Towarzyszy im wzrost temperatury, prowadzący zazwyczaj do dal-

szego powiększenia strat dielektrycznych.

Nadmierne wydzielanie ciepła może powodować zwarcia między

okładzinami i wyłączanie w procesie samoregeneracji części pojem-

ności. Również przy wzroście temperatury następuje zmniejszenie

stałej dielektrycznej folii i ograniczenie pojemności baterii. Wymie-

nione oba procesy – samoregeneracji i zmniejszenia przenikalności

dielektrycznej – powodują ograniczenie pojemności kondensatora,

co zmniejsza poziom prądu i w pewnych przypadkach zatrzymuje

proces przyspieszonej degradacji.

W czasie eksploatacji baterii istotne jest ustalenie wiarygodnej

przyczyny uszkadzania baterii, w celu podjęcia odpowiednich środ-

ków zaradczych. Szansę taką dają pomiary parametrów jakościo-

wych energii, co pokazano w dalszej części artykułu.

bat =

100

(1)

gdzie:

Q bat – moc baterii [MVAr],

S T – moc pozorna transformatora [MVA],

U z – napięcie zwarcia transformatora [%],

h – rząd harmonicznej.

Przy możliwości wystąpienia prądów rezonansowych należy

rozważyć zastosowanie dławików ochronnych do poszczególnych

stopni baterii, tak aby ich częstotliwości rezonansowe znajdowały

się w obszarze harmonicznych napięcia i prądu, przy których zmie-

rzono najmniejsze składowe harmoniczne. Układy iltracji powinny

uwzględniać statyczną oraz dynamiczną zmianę indukcyjności i po-

jemności kompensowanych odbiorników.

Dodatkowym wymaganiem projektowym, wynikającym z sza-

cowania parametrów jakościowych energii, jest zagwarantowanie

dopuszczalnych [1, 3] poziomów napięcia zasilającego. W czasie

Parametry napięcia zasilającego baterię

Badania parametrów napięcia w zakładzie przemysłowym wypo-

sażonym w dużą liczbę odbiorników nieliniowych przeprowadzono

w głównej rozdzielni zakładu, na zaciskach nn transformatora zasi-

lającego o parametrach: 15,75/0,4 kV, S = 1000 kVA, I n = 1450 A,

napięcie zwarcia 6%, układ połączeń Dyn5.

Dr inż. Marek Olesz – Wydział Elektrotechniki i Automatyki Politechniki

Gdańskiej

Rok LXXV 2007 nr 2

bat

100

bat =

OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA

Równolegle do transformatora przyłączono baterię do poprawy

współczynnika mocy cos φ o mocy biernej 325 kVAr, o 7 stopniach:

25-50-50-50-50-50-50 kVAr. Do 14-dniowej rejestracji parametrów

technicznych charakteryzujących jakość energii elektrycznej zgod-

nie z [1, 3] użyto analizatora jakości energii próbkującego rejestro-

wane napięcia w trybie standardowym, tzn. w przypadku pomiarów

jakości energii z częstotliwością 6400 Hz.

TABELA I. Kwantyle 95% wartości średnich i maksymalnych ze zbioru

napięć skutecznych rejestrowanych w kolejnych okresach 10-minutowych

(największe wartości wyróżniono pogrubioną czcionką)

Parametr

Wartość

dopusz-

czalna

Wartość

maksymalna

w okresie

10-minutowym

– kwantyl 95%

Wartość średnia za

okres10-minutowy

– kwantyl 95%

Program komputerowy PWRlink , współpracujący z przyrządem,

umożliwia analizę zebranych danych pomiarowych, w celu wyko-

nania stosownych analiz statystycznych, wg wymagań [3]:

– częstotliwości napięcia; rejestrowano wartość maksymalną, mini-

malną i średnią z zebranych próbek za okresy 10-minutowe,

– poziomu napięcia i prądu, czyli wartości średnich, maksymalnych

i minimalnych, wyznaczonych ze zbioru napięć skutecznych kolej-

nych okresów w czasie 10 minut,

– całkowitego współczynnika harmonicznych napięcia THD U i prą-

du THD I , wyliczanego w kolejnych 8 okresach (160 ms) napięcia za-

silającego i prądu obciążenia; z zebranych przez 10-minutowy czas

analizy próbek, przyrząd wyznaczał wartość maksymalną i średnią

całkowitego współczynnika zawartości harmonicznych,

– wartości poszczególnych harmonicznych, tj. 3., 5., 7., 9., 11., 13.

napięcia zasilającego i prądu obciążenia (z zebranych przez 10 mi-

nut próbek przyrząd wyznaczał wartość maksymalną, obliczoną

z kolejnych okresów 160 ms).

faza

Dopuszczalna zmiana napięcia (95% danych): 230 V ±10%

– maksymalne [% U n ] 10 3,24 4,89 4,38 1,33 3,74 3,43

– minimalne [% U n ] –10 –2,07 –0,74 –0,54 –1,68 –0,58 –0,42

Przerwy w zasilaniu

100

–

Zapady

100

–

Dopuszczalna zmiana częstotliwości (95% danych): 50 Hz ±1%

– maksymalna [%] 1

0,13

–0,03

– minimalna [%] –1

–0,15

–0,08

Asymetria

napięcia [%]

0,96

0,88

Otrzymane wyniki pomiarów porównywano z parametrami do-

puszczalnymi zawartymi w [1, 3], które obowiązują także na terenie

zakładów przemysłowych w miejscach usytuowania transformato-

rów energetycznych. Nie stwierdzono przekroczeń częstotliwości,

poziomów i zawartości harmonicznych napięcia poza poziomy do-

puszczalne.

W dalszej części szczegółowo omówiono wyniki pomiarów za-

wartości harmonicznych napięcia w sieci zakładu oraz harmonicz-

nych prądowych pobieranych przez baterię kondensatorów.

Napięcie fazowe

W tabeli I zestawiono zbiorcze porównanie 95% kwantyli śred-

nich i maksymalnych napięć skutecznych w poszczególnych fazach,

obliczonych za okresy 10-minutowe. W trakcie pomiarów nie za-

notowano zmian poziomu napięcia zasilającego ponad wartości do-

puszczalne, zawierające się – zgodnie z wymaganiami normy [3]

– w zakresie 207÷253 V.

Wartości skuteczne napięcia, wyznaczone za kolejne okresy

20 ms, zawierają się w zakresie 192÷241 V (rys. 2). Różnica napięć

pomiędzy poszczególnymi fazami jest rzędu pojedynczych woltów.

Zmniejszenie napięcia do 192 V w fazie L3 wystąpiło tylko raz

w ciągu okresu rejestracji i nie było poprzedzone nagłymi zmiana-

mi napięcia. Dodatkowo przyrząd zarejestrował dwie krótkotrwałe

przerwy w zasilaniu w fazach L1 i L2.

Podane w tabeli 95% kwantyle wartości, a nawet średnich mak-

symalnych, zawierają się w dopuszczalnym dla wartości średnich

zakresie 230 V ±10%. Zmiany napięcia mające miejsce w fazach

L1, L2, L3 w zakresie 225÷235 V mogą wynikać z nierównomier-

ności obciążenia poszczególnych faz, „aktywności” pobliskich od-

biorców oraz parametrów jakościowych energii dostarczanej przez

spółkę dystrybucyjną.

Rys. 2. Wartość średnia napięcia w fazie L1 w zakresie 225÷235 V, zgodna

z [1, 3]; całkowity współczynnik zawartości harmonicznych: wartość średnia

THD U – 8,9% w dniu 14.04 w godzinach 16:40–17:00 oraz 19.04 o godz. 16:40

– przekroczenie poziomu krytycznego 8% [1, 3]

Na przykładowym przebiegu zmian wartości maksymalnych

średnich i minimalnych napięcia fazy L1 w ciągu okresu rejestracji

(rys. 2) można zauważyć periodyczne zmiany, wynikające z pracy

zakładu w godzinach od 6 00 do 18 00 . Około godziny 13 00 występuje

najniższy poziom napięcia zasilającego w sieci, przy największych

wahaniach napięcia związanych z różnicą pomiędzy wartościami

maksymalnymi i minimalnymi, rejestrowanymi w cyklu 10-minuto-

wym. Asymetria napięcia nie przekracza wartości 1% i jest zgodna

z wymaganiami [3], które dopuszczają poziom 2%.

Harmoniczne napięcia

Przykładowy wykres współczynnika zawartości harmonicznych

THD U w fazie L1 pokazany na rysunku 2 wskazuje na niewielką

ilość harmonicznych napięcia, z wyjątkiem składowej piątej i siód-

mej (tab. II).

Rok LXXV 2007 nr 2

OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA

Poziom THD nie przekracza 6,8%, poza kilkoma krótkotrwa-

łymi wzrostami do poziomu 11,3%, mającymi miejsce w fazach

L2 i L3. Szczegółowa analiza poszczególnych harmonicznych

wskazuje na dominujący udział składowych 5. i 7., przy czym ich

poziom nie przekracza odpowiednio 2,6% i 6,2%. Harmoniczne

parzyste nie występują, a pozostałe nieparzyste – oprócz 5. i 7.

– nie przekraczają 1%.

W większości przypadków otrzymane wartości są zgodne z wyma-

ganiami normy [3] zestawionymi w tabeli II. Przekroczenie 5% po-

ziomu granicznego 7. harmonicznej może być źródłem uszkadzania

baterii kondensatorów, tym bardziej, że dla pozostałych 5% próbek

pomiarowych występuje przekroczenie nawet 11,3% progu wartości

THD w napięciu zasilającym. W czasie pomiarów stwierdzono wy-

stępowanie wartości maksymalnych 7. harmonicznej napięcia nawet

do 10%, co pokazano w tabeli II i na rysunku 3.

Rys. 4. Wartości skuteczne prądu międzyprzewodowego do 0,5 kA (pomiar za

okres 20 ms), wartości średnie w zakresie 250÷350 A, obliczane w okresach

10-minutowych

Rys. 3. Zestawienie składowych harmonicznych w napięciu zasilającym

Rys. 5. Przykładowy przebieg napięć i prądów pobieranych przez baterię

TABELA II. Kwantyle 95% wartości średnich i maksymalnych

kolejnych harmonicznych nieparzystych, rejestrowanych w okresach

10-minutowych (przekroczenie wartości dopuszczalnych oznaczono

pogrubioną czcionką

Według pomiarów pokazanych na rysunku 4, prąd skuteczny bate-

rii kondensatorów połączonych w trójkąt osiąga poziom ok. 300 A,

przy krótkotrwałych wzrostach do 470 A (znamionowy poziom prądu

baterii). W związku z powyższym, przy załączonych wszystkich stop-

niach baterii i założeniu znamionowej pojemności, nie występowało

przeciążenie kondensatorów. Duże odkształcenia napięcia powodują

jednak przepływ znacznych prądów 7. harmonicznej przez baterię

(rys. 5, 6), nadmierne nagrzewanie kondensatorów i w konsekwen-

cji mogą być przyczyną zmiany kształtu, aż do rozerwania obudowy

włącznie. Przyczyną mogą być zmiany starzeniowe dielektryka, pro-

wadzące do wzrostu współczynnika strat dielektrycznych tg δ oraz

zjawisko samoregeneracji, zmniejszające pojemność stopni baterii.

Odkształcenia napięcia wymuszają również znaczne poziomy

składowych harmonicznych w prądzie zasilającym, co może powo-

dować nadmierne nagrzewanie transformatora i dalsze odkształca-

nie krzywej napięcia zasilającego.

Harmoniczne

Wartość

dopusz-

czalna

[%]

Wartość maksymalna

w okresie

10-minutowym

– kwantyl 95%

Wartość średnia

za okres 10 minut

– kwantyl 95%

faza

THD 8 8,87 11,37 11,28 5,54 6,75 6,74

druga (100 Hz) 2 0 0 0 0 0 0

trzecia (150 Hz) 5 0,6 0,5 0,8 0,4 0,3 0,7

czwarta (200 Hz) 1 0 0 0 0 0 0

piąta (250 Hz) 6 3,9 4,1 4,4 2,4 2,6 2,6

szósta (300 Hz) 0,5 – – – – – –

siódma (350 Hz) 5 8,2 10,3 10,2 4,8 6,1 6,2

ósma (400 Hz) 0,5

faza

–

Analiza harmonicznych prądu baterii

Analizowana bateria pozwalała na załączanie mocy biernej

325 kVAr w 6 stopniach po 50 kVAr i jeden 25 kVAr. Na podstawie

wzoru (1) wyliczono dla kompensacji centralnej przy transformato-

rze o mocy S T = 1000 kVA i napięciu zwarcia U z = 6% moce pojem-

nościowe prowadzące do rezonansu dla harmonicznych rzędu od

dziewiąta (450 Hz) 1,5

0,1

0,6

0,1

dziesiąta (500 Hz) 0,5

–

jedenasta (550 Hz) 3,5

2,7 0,8 0,9

0,9

dwunasta (600 Hz) 0,5

–

trzynasta (650 Hz) 3 0,8 1,2

0,9

0,2

0,5

0,3

Rok LXXV 2007 nr 2

OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA

W tabeli IV zestawiono zarejestrowane największe odchylenia

uśrednionych napięć dla poszczególnych harmonicznych i obliczo-

no ich udział w nagrzewaniu kondensatorów, przy założeniu stałej

wartości tg δ . Założenie braku wpływu częstotliwości na tg δ przy na-

pięciu odkształconym (np. THD = 7%) spowoduje 3% wzrost strat

dielektrycznych w baterii kondensatorów.

Rys. 6. Siódma harmoniczna napięcia U 1 h 7

Avg (wartość średnia) przekracza wg [1, 3] dopuszczalny poziom 5%

I 1 h 7 – wartości maksymalne prądu 7. harmonicznej

Z analiz literaturowych [5] wiadomo, że folia polipropylenowa

w zakresie częstotliwości powyżej 50 Hz wykazuje nawet obniże-

nie poziomu współczynnika stratności dielektrycznej tg δ . Nowe, nie

starzone próbki folii polipropylenowej charakteryzują się w przybli-

żeniu stałą wartością współczynnika tg δ , na poziomie ok. 0,0002.

Wskutek starzenia termicznego i elektrycznego współczynnik ten

wzrasta nawet 10-krotnie, a zależność częstotliwościowa tg δ ( f )

maleje od 0,001 do 0,0007, ze wzrostem f od 50 Hz do 10 kHz.

W związku z powyższym, założenie stałego wyjściowego współ-

czynnika tg δ ( f ) jest niepoprawne, gdyż w czasie eksploatacji kon-

densatorów należy liczyć się z jego wzrostem, a w konsekwencji

– z nagrzewaniem kondensatorów, powodującym ok. 10-krotne

skrócenie czasu życia dielektryka i 20-stopniowy przyrost tempera-

tury obudowy [6, 7]. W związku z tym dokumenty normalizacyjne

IEEE [8, 9] określają szereg wymagań parametrów jakościowych

energii elektrycznej oraz izolacji kondensatorów, zapewniających

utrzymanie baterii w ruchu.

Norma IEEE 519 [8] zdecydowanie zaostrza wymagania zawar-

te w dokumentach [1, 3], proponując dopuszczalny 5% poziom

THD oraz nieprzekraczalną 20% głębokość krótkotrwałych mikro-

3. do 25. i zestawiono je ze zmierzonymi średnimi harmonicznymi

prądowymi. Okazuje się, że obliczone wartości dla stosowanej w za-

kładzie baterii i transformatora zasilającego nie wskazują poprawnie

harmonicznej, przy której występuje rezonans. Przy założeniu pracy

całej baterii rezonans może wystąpić dopiero od 8. harmonicznej

(tabela III), podczas gdy rejestrowano – obok podstawowej – głów-

nie prąd 7. harmonicznej (rys. 5, 6).

Analiza czasowa wykazała, że prąd międzyprzewodowy 7. har-

monicznej osiąga wartości rzędu 100 A, a krótkotrwale do 200 A,

w zależności od ilości załączonych pojemności w baterii (rys. 6).

Przyrząd pomiarowy wylicza rzeczywistą wartość skuteczną dla

przebiegów okresowych.

W celu określenia przyczyn uszkadzania kondensatorów przeana-

lizowano wpływ wyższych harmonicznych napięcia, podany w pra-

cach [4÷9].

Źródłem ciepła odpowiedzialnym za starzenie dielektryka w kon-

densatorze jest mechanizm polaryzacji, a poziom strat dielektrycz-

nych przy napięciu skutecznym U o częstotliwości f można oszaco-

wać wg [4] ze wzoru

TABELA III. Obliczone moce baterii przy rezonansie dla harmonicznych

nieparzystych

Harmoniczna rzędu h 1

5 7 9 11 13 15

Zmierzony prąd I h [A] 293 3,25 8,6 97 6,1 9,4 4,0 0,3

Moc baterii przy rezonansie

Q rez [kVar]

20830 2315 833 425 257 172 123 92

P strat = Q tgδ( f ) = U 2 2π fC tgδ( f )

(3)

gdzie:

Q – moc bierna kondensatora ( U 2 ωC ), tg δ – współczynnik strat die-

lektrycznych, C – pojemność kondensatora.

TABELA IV. Obliczenia wzrostu strat cieplnych spowodowanych

odkształceniem napięcia sieciowego; U 1 – podstawowa harmoniczna

( f 1 = 50 Hz) napięcia sieci

Uwzględniając kolejne rzędy h składowych harmonicznych napię-

cia U h , można z zależności (4) obliczyć straty dielektryczne przy

przebiegach odkształconych

Rząd

harmonicznej

Zawartość h -ej

harmonicznej

U h [%]

U h / U 1

( U h / U 1 ) 2 h ( U h / U 1 ) 2

2 2 δ

pierwsza

100

∑ =

(

)

(4)

strat

trzecia

0,7

0,007

0,000049

0,000147

gdzie f 1 – częstotliwość składowej podstawowej.

piąta

2,6

0,026

0,000676 0,00338

Operując na wielkościach względnych odniesionych do strat die-

lektrycznych, spowodowanych przez harmoniczną podstawową

o częstotliwości f 1 , otrzymujemy zależność

siódma

6,2

0,062 0,003844 0,026908

dziewiąta

jedenasta

0,9

0,009 0,000081 0,000891

∑

hC tg

(

)

trzynasta

0,3

0,003

0,000009

0,000117

(

)

strat

∑

(5)

C tg

(

)

(

)

suma

–

1,004659

1,031443

Rok LXXV 2007 nr 2

2 2 δ

∑ =

(

)

strat

∑

hC tg

(

)

(

)

∑

strat

C tg

(

)

(

)

OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA

sekundowych zapadów napięcia. Jednocześnie zwraca się uwagę

na zawartość harmonicznych prądowych, określaną procentowo

w stosunku do znamionowego prądu obciążenia. Dla nieparzystych

składowych harmonicznych, do 11. włącznie, poziom ten wynosi

zaledwie 4%.

Obliczenia rezonansu, przy założeniu reaktancji transformatora

i baterii, nie wskazują jednoznacznie częstotliwości dominującej

składowej harmonicznej prądu baterii. Właściwym sposobem okre-

ślenia częstotliwości rezonansowej są pomiary jakości energii. Ob-

liczenia mogą być poprawne przy uwzględnieniu parametrów pozo-

stałej części instalacji. Wymagania normalizacyjne IEEE zaostrzają

parametry jakościowe energii elektrycznej w miejscach zainstalo-

wania baterii kondensatorów.

Wnioski końcowe

Na podstawie przeprowadzonych badań stwierdzono, że w insta-

lacji elektrycznej zakładu parametry jakościowe napięcia zasilające-

go były zgodne z wymaganiami normy [3]. Obserwowano wahania

napięcia zasilającego, które pozostają w zgodzie z wymaganiami

normy [3]. Nie stwierdzono odchyleń częstotliwości, poziomu na-

pięcia, składowych harmonicznych napięcia (poza harmoniczną 7.

rzędu) oraz całkowitego współczynnika zawartości harmonicznych

THD U poza wartości dopuszczalne.

Liczne odbiorniki o charakterze nieliniowym, pobierające znaczne

prądy odkształcone, powodują że w czasie pracy zakładu zawartość

harmonicznych w napięciu dochodzi nawet do 10% w stanach przej-

ściowych i 6% w stanie ustalonym. Poza godzinami pracy zakładu

współczynnik THD jest rzędu 3%.

Obserwowany wysoki poziom 7. harmonicznej napięcia zasila-

jącego wymuszał krytyczny poziom prądu w baterii kondensato-

rów, który – przy założeniu wystąpienia zjawiska samoregeneracji

i wzrostu tg δ – może być przyczyną przegrzewania izolacji konden-

satorowej i odkształcania obudów.

LITERATURA

[1] Rozporządzenie ministra gospodarki i pracy z 20.12.2004 r. w sprawie szczegóło-

wych warunków przyłączenia podmiotów do sieci elektroenergetycznych, ruchu

i eksploatacji tych sieci. Dz.U. 2005 nr 2, poz. 5 i 6

[2] Poradnik montera elektryka. WNT, Warszawa 1997

[3] PN-EN 50160: 2002 Parametry napięcia zasilającego w publicznych sieciach roz-

dzielczych

[4] Zalewski J.: Dielektryki kondensatorów energetycznych. Studia i Monograie,

Wyższa Szkoła Inżynierska w Opolu, 1988 z. 20

[5] Sebillote E. et al.: AC degradation of impregnated polypropylene ilms. IEEE Trans.

on Electrical Insulation 1992 nr 2

[6] Cygan S. P., Laghari J. R.: Effect of multistress aging (radiation, thermal, electrical)

on polypropylene. IEEE Trans. on Nuclear Science 1991 nr 3

[7] Cavallini A. et.al.: A parametric investigation on the effect of harmonic distortion

on life expectancy of power capacitors. Conference MELECON’96

[8] IEEE SM 519-1992, IEEE Recommended Practices and Requirements for Harmo-

nic Control in Electrical Power Systems

[9] IEEE Std 18™-2002, IEEE Standard for Shunt Power Capacitors. IEEE Power En-

gineering Society 2002

multidisciplinary consulting engineers

Cundall to wiodąca na rynku brytyjskim i australijskim firma konsultingowa Ğwiadcząca usáugi projektowe w zakresie budownictwa,

inĪynierii Ğrodowiska oraz infrastruktury. Obecnie prowadzimy nabȩr inĪynierów na nastĊpujące stanowiska pracy w Wielkiej

Brytanii i Australii:

Projektant Instalacji Elektrycznych / OĞwietlenia

Projektant Systemȩw HVAC

Projektant DĨwigów Osobowych i Schodów Ruchomych

InĪynier ĝrodowiska (Odnawialne ħrodáa Energii)

Projektant Konstrukcji

Oferujemy atrakcyjne warunki wynagrodzenia, udziaá w ciekawych projektach, elastyczny czas pracy, moĪliwoĞü rozwoju zawodowego

oraz pakiet relokacyjny.

JeĪeli posiadasz zdolnoĞü kreatywnego myĞlenia, umiejĊtnoĞü pracy w zespole oraz komunikowania sie napisz do nas.

List motywacyjny wraz z CV w jĊzyku polskim i angielskim naleĪy wysáaü na adres a.stec@cundall.com z dopiskiem odpowiedĨ 02/07.

Zapraszamy takĪe na nasze stoisko podczas nastĊpujących imprez branĪowych:

- Targi Budownictwa INTERBUD, 22-25 lutego 2007, Obiekty Targowe w àodzi przy ulicy ks. Skorupki i Stefanowskiego.

- Forum Wentylacja - Salon Klimatyzacja, 20-21 marca 2007, Centrum Kongresowe Gromada w Warszawie.

Cundall are an equal opportunities employer.

Cundall Johnston & Partners LLP

Rok LXXV 2007 nr 2

Plik z chomika:

Inne pliki z tego folderu:

Inne foldery tego chomika: