projekt ze stali - obliczenia.pdf
(
456 KB
)
Pobierz
1.
Belka stropowa
1.1.
Ustalenie funkcji stropu oraz dobór rozwiązania konstrukcyjno–
materiałowego warstw stropu
Rozmieszczenie belek stropowych:
1.2.
Zestawienie obciążeń stałych i zmiennych
Zestawienie obciążeń stałych:
Wartość
Wartość
Współczynnik
obciążenia
kN
kN
Obciążenie
g
charakterystyczna
obliczeniowa
f
2
2
m
m
Posadzka betonowa 3cm
kN
kN
0,84
0,819
1,3
21
×
0
03
m
=
0
63
m
3
m
2
Izolacja – folia PE
0,05
1,2
0,06
Styropian 6cm
kN
kN
0,027
1,2
0,032
0
45
×
0
06
m
=
0
027
3
2
m
m
1
Izolacja – folia PE
0,05
1,2
0,06
Płyta żelbetowa 12cm
kN
kN
3,5
3,85
1,1
25
×
0
14
m
=
3
3
2
m
m
4,821
=
1,333
Suma
4,257
4,821
4
257
Zestawienie obciążeń zmiennych:
Wartość
Wartość obliczeniowa
Współczynnik
obciążenia
kN
kN
Obciążenie
g
charakterystyczna
f
2
2
m
m
Obciążenie użytkowe
6,9
1,2
8,28
1.3.
Obliczenia statyczne (wyznaczenie sił wewnętrznych miarodajnych do
wymiarowania)
Rozważamy schemat szeregu belek wolno podpartych. Najbardziej obciążona belka zbiera
obciążenie z szerokości 2,06m.
Obciążenia liniowe przypadające na jedną belkę stropową:
Obciążenia charakterystyczne
Obciążenia obliczeniowe
Współczynnik
obciążenia
kN
kN
g
f
m
m
9
932
kN
kN
=
1
133
q
k
=
4
257
×
2
06
m
=
8
769
q
d
=
4
821
×
2
06
m
=
9
932
stałe
2
8
769
2
m
m
17
,
057
kN
kN
=
1
2
p
k
=
6
×
2
06
m
=
14
,
214
p
d
=
8
28
×
2
06
m
=
17
,
057
zmienne
2
14
,
214
2
m
m
Określenie rozpiętości obliczeniowej:
Rozpiętość obliczeniową belek środkowych
L
przyjęto równą osiowemu rozstawowi podpór.
=
Rozpiętość obliczeniowa belek przy podparciu powierzchniowym dla skrajnych przęseł belek
wolnopodpartych:
L
550
cm
0
1
025
L
L
=
max
0
L
+
0
h
Szacunkowa wysokość przekroju poprzecznego belki:
1
1
1
1
h
=
¸
L
=
¸
×
550
cm
=
27
,
¸
22
cm
20
25
20
25
Wstępnie przyjęto h=22cm
1
025
×
550
cm
=
5
638
cm
L
=
max
0
550
+
0
×
22
=
561
cm
Przyjęto
L
=
561
cm
0
2
Wyznaczenie maksymalnego momentu zginającego:
(
)
(
)
2
2
q
+
p
L
9
932
+
17
,
057
×
5
61
M
=
d
d
0
=
=
106
,
175
kNm
max
8
8
1.4.
Dobór przekroju poprzecznego belki (kształtownik walcowany)
Analizowana belka stropowa jest jednokierunkowo zginana. Nośność sprawdzono wg wzoru:
M
j
max
£
1
, nośność obliczeniową określono wg wzoru:
M
=
a
Wf
, gdzie
j
,
a
=
1
R
p
d
L
p
L
M
R
Minimalny wymagany wskaźnik wytrzymałości:
M
=
106
,
175
kNm
max
M
106
,
175
kNm
3
W
³
max
=
=
451
,
807
cm
x
f
235
MPa
d
Dopuszczalne ugięcie belki (II stan graniczny nośności):
L
0
f
£
f
=
max
dop
250
(
)
4
5
q
+
p
L
k
k
0
Maksymalne ugięcie belki:
f
=
max
384
EI
Minimalny moment bezwładności przekroju:
(
)
(
)
3
3
-
2
5
q
+
p
L
×
250
5
8
769
+
14
,
214
×
561
×
250
×
10
k
k
0
4
I
³
=
=
6443
,
594
cm
x
384
E
384
20500
Wybrano przekrój spełniający oba kryteria:
I HEB 220
4
I
=
8090
cm
cm
x
3
W
=
736
x
h
=
220
mm
b
=
220
mm
f
t
=
16
mm
f
t
=
9
mm
w
r
=
18
mm
m
=
71
,
kg
/
m
q
=
0
715
kN
/
m
1.5.
Sprawdzenie nośności oraz ugięcia belki
1.5.1.
Sprawdzenie warunków I stanu granicznego
Określenie sił wewnętrznych uwzględniając ciężar własny belki stropowej
Obciążenie charakterystyczne
Współczynnik
obciążenia
Obciążenie obliczeniowe
stałe
kN
10
,
719
kN
q
k
=
8
769
+
0
715
=
9
484
=
1
13
q
d
=
9
932
+
1
×
0
715
=
10
,
719
m
9
484
m
Sprawdzenie warunku dotyczącego długości obliczeniowej
3
L
³
L
+
0
h
=
550
+
0
×
22
=
561
cm
0
L
=
561
cm
³
561
cm
0
Maksymalne siły wewnętrzne:
(
)
(
)
2
0
2
q
+
p
L
10
,
719
+
17
,
057
5
61
d
d
M
=
=
=
109
,
269
kNm
max
8
8
(
)
(
)
q
+
p
L
10
,
719
+
17
,
057
5
61
V
=
d
d
0
=
=
77
,
910
kN
max
2
2
Ustalenie klasy przekroju
215
215
e
=
=
=
0
957
f
235
d
-środnik
h
-
2
×
t
-
2
×
r
b
220
-
2
×
16
-
2
×
18
f
=
=
=
16
,
t
t
9
w
66
×
e
=
66
×
0
95
=
62
,
>
16
,
⇒
klasa 1
-półka
(
)
0
b
-
t
-
r
b
0
220
-
9
-
18
f
w
=
=
=
5
453
t
t
16
f
9
×
e
=
9
×
0
95
=
8
55
>
5
453
⇒
klasa 1
Przekrój jest klasy 1
Ustalenie nośności przekroju na zginanie
Nośność dla przekroju klasy 1 został wyznaczony wg wzoru:
W przypadku elementów obciążonych statycznie i zginanych względem osi największej
bezwładności przekroju możemy przyjąć
M
= a
×
W
×
f
R
p
d
a
>
1
. Dla dwuteownika HEB
a
=
1
05
p
p
W
=
W
=
W
=
736
cm
3
c
t
f
d
=
235
MPa
kN
3
M
R
=
1
05
×
736
cm
×
23
,
=
181
,
608
kNm
2
cm
Sprawdzenie nośności elementu zginanego
M
Nośność sprawdzamy wg wzoru:
max
£
1
j
×
M
L
R
j
- współczynnik zwichrzenia, dla elementów zginanych względem najmniejszej osi
bezwładności oraz dla elementów zabezpieczonych przed zwichrzeniem przyjmujemy
L
j
=
1
.
L
Żelbetowa płyta ułożona na belkach stropu stworzy dostatecznie sztywną tarczę, pozwalającą
przyjąć konstrukcyjne zabezpieczenie przed zwichrzeniem. Zatem przyjęto
j
=
1
.
L
M
109
,
269
max
=
=
0
60
<
1
j
×
M
1
×
181
,
608
L
R
Element spełnia warunki nośności przy jednokierunkowym zginaniu.
Ustalenie nośności belki na ścinanie
Nośność na ścianie:
V
=
0
58
×
j
×
A
×
f
R
pv
v
d
4
Określenie wrażliwości ścianki środnika na utratę stateczności przy ścinaniu:
h
w
Ustalenie smukłości ścianki środnika:
. W przypadku kształtowników walcowanych
t
w
można przyjmować
h
w
=
h
, gdzie h – wysokość kształtownika
h
220
=
=
23
,
158
t
9
w
70
×
e
=
70
×
0
95
=
66
,
>
23
,
158
⇒
środnik jest niewrażliwy na utratę stateczności przy
ścinaniu. Można przyjąć
j
=
1
pv
Pole czynne przy ścinaniu:
=
∑
2
A
h
t
=
22
×
0
95
=
20
,
cm
V
w
w
Nośność na ścinanie:
kN
2
V
=
0
58
×
j
×
A
×
f
=
0
58
×
1
×
20
,
cm
×
23
,
=
284
,
867
kN
R
pv
V
d
2
cm
V
Warunek nośności przekroju na ścinanie jest spełniony.
Belka zaprojektowana z I 220HEB spełnia warunki I stanu granicznego.
=
77
,
910
kN
<
V
=
284
,
867
kN
max
R
1.5.2.
Sprawdzenie warunków II stanu granicznego
Sprawdzenie warunku określającego dopuszczalne ugięcie.
Maksymalne ugięcie belki:
(
)
4
4
(
q
+
p
)
L
5
5
(
484
kN
+
14
,
214
kN
)
×
5
61
m
f
=
k
k
0
=
=
1
843
cm
max
4
384
EI
384
205
MPa
×
8090
cm
Dopuszczalne ugięcie belki stropowej:
L
561
cm
f
dop
=
=
=
2
244
cm
250
250
Belka zaprojektowana z I 220HEB spełnia warunki II stanu granicznego.
f
=
1
843
cm
<
f
=
2
244
cm
max
dop
1.6.
Zaprojektowanie oparcia na murze
Przyjęto oparcie bezpośrednie na wieńcu żelbetowym wykonanym z betonu C16/20.
Wytrzymałość
na ściskanie
w
konstrukcjach żelbetowych
betonu
C16/20
wynosi
. Nie przewiduje się wykonania dodatkowego zbrojenia ze względu na docisk.
Obliczeniowa reakcja na podporze dla schematu belki wolnopodpartej
f
cd
=
10
,
MPa
R
=
77
,
910
kN
max
Ustalenie długości oparcia belki na murze
Długość oparcia bezpośredniego belki powinna zawierać się w granicach:
h
150
mm
£
L
£
150
mm
+
mm
op
3
220
150
mm
£
L
£
150
mm
+
mm
op
3
150
mm
£
L
£
223
,
mm
op
Przyjęto
L
op
=
200
mm
5
Plik z chomika:
sawinn
Inne pliki z tego folderu:
projekt ze stali - obliczenia.doc
(2037 KB)
projekt ze stali - obliczenia.pdf
(456 KB)
załącznik 1 podciąg rm-win.pdf
(50 KB)
załącznik 2 podciąg rm-win.pdf
(50 KB)
załącznik 3 podciąg rm-win.pdf
(56 KB)
Inne foldery tego chomika:
druk
Górski
metale
rysunki
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin