Belka żelbetowa i słup.pdf
(
964 KB
)
Pobierz
319405886 UNPDF
1. Belka żelbetowa
1.1 Wstępne przyjęcie przekroju belki
Obciążenia belki żelbetowej:
g
k
=
4,55kPa
⋅
5m
=
22,75
kN
m
II: 1,50
q
k
+ 1,15
g
k
=
48,66
kN
m
III 0,00
q
k
+ 1,00
g
k
=
22,75
kN
m
Przyjęcie długości obliczeniowych przęsła i wsporników:
l
eff
1
2,00m
0,15m
=
2,15m
l
eff
2
6,50m
2
⋅
0,15m
=
6,80m
Obwiednia momentów gnących dla przyjęcia przekroju wstępnego:
1
m
q
k
=
3,00kPa
⋅
5m
=
15,00
kN
m
Warianty obciążeń belki:
I: 1,05
q
k
+ 1,35
g
k
=
44,46
kN
Wstępne wymiary przekroju obliczamy dla momentu gnącego w przęśle (
M
sd
= 228,67kN)
przyjmując:
Beton B30:
f
cd
=16,7 MPa
Stal zbrojeniowa A-III (34GS):
f
yd
=350 MPa
Stopień zbrojenia:
ρ
=2,00% , stąd:
A
=0,3318
Stosunek
b
w
:
d
:
b
w
:
d
= 3:5
f
cd
⋅
b
⋅
d
2
=
M
sd
f
cd
⋅
0,6
⋅
d
3
⇒
d
=
M
sd
f
cd
⋅
A
⋅
0,6
=
3
228,67
16,7
⋅
0,3318
⋅
0,6
=
0,41m
Ostatecznie przyjęto:
Wysokość obliczeniowa belki:
d
= 0,45m
Wysokość całkowita belki:
h
= 0,50m
Szerokość środnika:
b
w
= 0,30m
Szerokość półki:
b
eff
= 0,40m
Wysokość półki:
h
f
= 0,10m
Ciężar własny belki:
g
k
=
0,3
⋅
0,4
0,4
⋅
0,1
⋅
25
=
4
kN
m
m
II: 48,66 + 1,10·4 =
53,06
kN
m
III: 22,75 + 1,00·4 =
26,75
kN
m
Obwiednia momentów gnących dla wymiarowania belki:
2
Stąd:
A
=
M
sd
3
Skorygowane warianty obciążeń:
I: 44,46 + 1,10·4 =
48,86
kN
1.2 Wymiarowanie belki ze względu na zginanie
Wymiarowanie zbrojenia pasa dolnego
Przyjęto do obliczeń:
M
sd
=0,24486 MNm
M
sd
=
f
cd
⋅
b
w
⋅
x
eff
⋅
d
−
0,5
⋅
x
eff
0,24486
=
16,7
⋅
0,3
⋅
x
eff
⋅
0,45
−
0,5
⋅
x
eff
2,505
⋅
x
eff
2
−
2,2545
⋅
x
eff
0,24486
=
0
x
eff
=0,774m lub
x
eff
=0,126m
f
cd
⋅
b
w
⋅
x
eff
=
A
s1
⋅
f
yd
A
s1
=
f
cd
⋅
b
w
⋅
x
eff
f
yd
=
16,7
⋅
0,3
⋅
0,126
350
=
18,09cm
2
Przyjęto zbrojenie 2Ф22:
A
s1
=
5
⋅
1,1
2
⋅
3,14
=
19,00cm
2
18,04cm
2
x
eff
=
A
s1
⋅
f
yd
f
cd
⋅
b
w
=
0,0019
⋅
350
16,7
⋅
0,3
=
0,133m
A
s1
=
b
w
⋅
d
=
0,0019
0,3
⋅
0,45
=
1,41%
=
d
=
0,133
0,45
=
0,30
0,53
Wymiarowanie zbrojenia pasa górnego
Przyjęto do obliczeń:
M
sd
=0,10617MNm
M
R ,
lim
=
b
eff
⋅
h
f
⋅
f
cd
⋅
d
−
0,5
⋅
h
f
=
0,4
⋅
0,1
⋅
16,7
⋅
0,45
−
0,5
⋅
0,1
=
0,26MNm
0,11MNm
Przekrój jest pozornie teowy.
M
sd
=
f
cd
⋅
b
eff
⋅
x
eff
⋅
d
−
0,5
⋅
x
eff
0,10617
=
16,7
⋅
0,4
⋅
x
eff
⋅
0,45
−
0,5
⋅
x
eff
3,34
⋅
x
eff
2
−
3,006
⋅
x
eff
0,10617
=
0
x
eff
=0,863m lub
x
eff
=0,037m
f
cd
⋅
b
eff
⋅
x
eff
=
A
s2
⋅
f
yd
A
s2
=
f
cd
⋅
b
eff
⋅
x
eff
f
yd
=
16,7
⋅
0,4
⋅
0,037
350
=
7,06cm
2
Przyjęto zbrojenie 2Ф22:
A
s2
=
2
⋅
3,14
⋅
1,1
2
=
7,60cm
2
7,06cm
2
3
x
eff
Całkowity stopień zbrojenia belki:
=
0,0019
0,00076
Nośność została wyliczona według poniższych wzorów i zestawiona w tabeli:
A
s1
⋅
f
yd
b
w
⋅
f
cd
x
eff
=
, oraz
M
Rd
=
b
w
⋅
x
eff
⋅
f
cd
⋅
d
−
0,5
⋅
x
eff
Pręty
A
s
[cm
2
]
x
eff
[m]
M
rd
[kNm]
5Ф22
2Ф22
19,00
7,60
0,133
0,053
255,54
112,45
2Ф22
7,60
0,040
114,90
Długość zakotwienia pręta
Dla prętów żebrowanych Ф22 i betonu klasy B30 podstawowa długość zakotwienia pręta
wynosi:
f
yd
l
b
=
4
⋅
f
bd
=
22
4
⋅
350
2,7
=
713mm
4
0,45
⋅
0,3
=
1,97%
Nośność belki
1.3 Wymiarowanie belki ze względu na ścinanie
Przyjęto strzemiona Ф8 ze stali AIII (
f
yd
=350MPa)
Znalezienie odcinków pierwszego i drugiego rodzaju
0,45
⋅
0,3
=
0,56%
=
0,5
−
f
ck
250
=
0,4
V
Rd1
=
0,35
⋅
k
⋅
f
ctd
⋅
1,2
40
⋅
L
⋅
b
w
⋅
d
=
0,35
⋅
1,15
⋅
1,2
⋅
1,2
40
⋅
0,0056
⋅
0,3
⋅
0,45
=
0,093MN
V
Rd2
=
0,5
⋅⋅
f
cd
⋅
b
w
⋅
z
=
0,5
⋅
0,4
⋅
16,7
⋅
0,3
⋅
0,9
⋅
0,45
=
0,406MN
Dopuszczalne długości podziału odcinków drugiego rodzaju:
l
t ,min
=
z
⋅
ctg
=
0,45
⋅
0,9
⋅
1
=
0,405m
l
t ,max
=
z
⋅
ctg
=
0,45
⋅
0,9
⋅
2
=
0,81m
5
f
ctd
=1,20MPa
k
=1,6-0,45=1,15
L
=
7,60
250
=
0,5
−
25
Plik z chomika:
xxxdzikixxx
Inne pliki z tego folderu:
Algorym obliczania elementów na ścinanie(1).pdf
(161 KB)
Algorym obliczania niesymetrycznego zelbetowych przekrojow prostokatnych, mimosrodowo sciskanych(1).pdf
(36 KB)
Algorytm obliczania przekrojów mimośrodowo ściskanych.pdf
(144 KB)
Algorytm obliczania zginanego przekroju prostokatnego(1).pdf
(103 KB)
Algorytm obliczania zginanego przekroju teowego(1).pdf
(110 KB)
Inne foldery tego chomika:
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin