Projekt belki żelbetowej i słupa wg EC2.pdf
(
964 KB
)
Pobierz
319405886 UNPDF
1. Belka żelbetowa
1.1 Wstępne przyjęcie przekroju belki
Obciążenia belki żelbetowej:
g
k
=
4,55kPa
⋅
5m
=
22,75
kN
m
II: 1,50
q
k
+ 1,15
g
k
=
48,66
kN
m
III 0,00
q
k
+ 1,00
g
k
=
22,75
kN
m
Przyjęcie długości obliczeniowych przęsła i wsporników:
l
eff
1
2,00m
0,15m
=
2,15m
l
eff
2
6,50m
2
⋅
0,15m
=
6,80m
Obwiednia momentów gnących dla przyjęcia przekroju wstępnego:
1
m
q
k
=
3,00kPa
⋅
5m
=
15,00
kN
m
Warianty obciążeń belki:
I: 1,05
q
k
+ 1,35
g
k
=
44,46
kN
Wstępne wymiary przekroju obliczamy dla momentu gnącego w przęśle (
M
sd
= 228,67kN)
przyjmując:
Beton B30:
f
cd
=16,7 MPa
Stal zbrojeniowa A-III (34GS):
f
yd
=350 MPa
Stopień zbrojenia:
ρ
=2,00% , stąd:
A
=0,3318
Stosunek
b
w
:
d
:
b
w
:
d
= 3:5
f
cd
⋅
b
⋅
d
2
=
M
sd
f
cd
⋅
0,6
⋅
d
3
⇒
d
=
M
sd
f
cd
⋅
A
⋅
0,6
=
3
228,67
16,7
⋅
0,3318
⋅
0,6
=
0,41m
Ostatecznie przyjęto:
Wysokość obliczeniowa belki:
d
= 0,45m
Wysokość całkowita belki:
h
= 0,50m
Szerokość środnika:
b
w
= 0,30m
Szerokość półki:
b
eff
= 0,40m
Wysokość półki:
h
f
= 0,10m
Ciężar własny belki:
g
k
=
0,3
⋅
0,4
0,4
⋅
0,1
⋅
25
=
4
kN
m
m
II: 48,66 + 1,10·4 =
53,06
kN
m
III: 22,75 + 1,00·4 =
26,75
kN
m
Obwiednia momentów gnących dla wymiarowania belki:
2
Stąd:
A
=
M
sd
3
Skorygowane warianty obciążeń:
I: 44,46 + 1,10·4 =
48,86
kN
1.2 Wymiarowanie belki ze względu na zginanie
Wymiarowanie zbrojenia pasa dolnego
Przyjęto do obliczeń:
M
sd
=0,24486 MNm
M
sd
=
f
cd
⋅
b
w
⋅
x
eff
⋅
d
−
0,5
⋅
x
eff
0,24486
=
16,7
⋅
0,3
⋅
x
eff
⋅
0,45
−
0,5
⋅
x
eff
2,505
⋅
x
eff
2
−
2,2545
⋅
x
eff
0,24486
=
0
x
eff
=0,774m lub
x
eff
=0,126m
f
cd
⋅
b
w
⋅
x
eff
=
A
s1
⋅
f
yd
A
s1
=
f
cd
⋅
b
w
⋅
x
eff
f
yd
=
16,7
⋅
0,3
⋅
0,126
350
=
18,09cm
2
Przyjęto zbrojenie 2Ф22:
A
s1
=
5
⋅
1,1
2
⋅
3,14
=
19,00cm
2
18,04cm
2
x
eff
=
A
s1
⋅
f
yd
f
cd
⋅
b
w
=
0,0019
⋅
350
16,7
⋅
0,3
=
0,133m
A
s1
=
b
w
⋅
d
=
0,0019
0,3
⋅
0,45
=
1,41%
=
d
=
0,133
0,45
=
0,30
0,53
Wymiarowanie zbrojenia pasa górnego
Przyjęto do obliczeń:
M
sd
=0,10617MNm
M
R ,
lim
=
b
eff
⋅
h
f
⋅
f
cd
⋅
d
−
0,5
⋅
h
f
=
0,4
⋅
0,1
⋅
16,7
⋅
0,45
−
0,5
⋅
0,1
=
0,26MNm
0,11MNm
Przekrój jest pozornie teowy.
M
sd
=
f
cd
⋅
b
eff
⋅
x
eff
⋅
d
−
0,5
⋅
x
eff
0,10617
=
16,7
⋅
0,4
⋅
x
eff
⋅
0,45
−
0,5
⋅
x
eff
3,34
⋅
x
eff
2
−
3,006
⋅
x
eff
0,10617
=
0
x
eff
=0,863m lub
x
eff
=0,037m
f
cd
⋅
b
eff
⋅
x
eff
=
A
s2
⋅
f
yd
A
s2
=
f
cd
⋅
b
eff
⋅
x
eff
f
yd
=
16,7
⋅
0,4
⋅
0,037
350
=
7,06cm
2
Przyjęto zbrojenie 2Ф22:
A
s2
=
2
⋅
3,14
⋅
1,1
2
=
7,60cm
2
7,06cm
2
3
x
eff
Całkowity stopień zbrojenia belki:
=
0,0019
0,00076
Nośność została wyliczona według poniższych wzorów i zestawiona w tabeli:
A
s1
⋅
f
yd
b
w
⋅
f
cd
x
eff
=
, oraz
M
Rd
=
b
w
⋅
x
eff
⋅
f
cd
⋅
d
−
0,5
⋅
x
eff
Pręty
A
s
[cm
2
]
x
eff
[m]
M
rd
[kNm]
5Ф22
2Ф22
19,00
7,60
0,133
0,053
255,54
112,45
2Ф22
7,60
0,040
114,90
Długość zakotwienia pręta
Dla prętów żebrowanych Ф22 i betonu klasy B30 podstawowa długość zakotwienia pręta
wynosi:
f
yd
l
b
=
4
⋅
f
bd
=
22
4
⋅
350
2,7
=
713mm
4
0,45
⋅
0,3
=
1,97%
Nośność belki
1.3 Wymiarowanie belki ze względu na ścinanie
Przyjęto strzemiona Ф8 ze stali AIII (
f
yd
=350MPa)
Znalezienie odcinków pierwszego i drugiego rodzaju
0,45
⋅
0,3
=
0,56%
=
0,5
−
f
ck
250
=
0,4
V
Rd1
=
0,35
⋅
k
⋅
f
ctd
⋅
1,2
40
⋅
L
⋅
b
w
⋅
d
=
0,35
⋅
1,15
⋅
1,2
⋅
1,2
40
⋅
0,0056
⋅
0,3
⋅
0,45
=
0,093MN
V
Rd2
=
0,5
⋅⋅
f
cd
⋅
b
w
⋅
z
=
0,5
⋅
0,4
⋅
16,7
⋅
0,3
⋅
0,9
⋅
0,45
=
0,406MN
Dopuszczalne długości podziału odcinków drugiego rodzaju:
l
t ,min
=
z
⋅
ctg
=
0,45
⋅
0,9
⋅
1
=
0,405m
l
t ,max
=
z
⋅
ctg
=
0,45
⋅
0,9
⋅
2
=
0,81m
5
f
ctd
=1,20MPa
k
=1,6-0,45=1,15
L
=
7,60
250
=
0,5
−
25
Plik z chomika:
butterfly8921
Inne pliki z tego folderu:
Założenia obliczeniowe do projektu hali żelbetowej z suwnicą.pdf
(102 KB)
Wyznaczenie długości wyboczeniowej słupa ramy żelbetowej o węzłach przesuwnych.pdf
(142 KB)
Wymiarowanie elementów zginanych o przekroju teowym.pdf
(108 KB)
Słupy żelbetowe dwugałęziowe.pdf
(355 KB)
Słupy żelbetowe - wytyczne projektowania.pdf
(219 KB)
Inne foldery tego chomika:
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin