obliczanie_zginanych_el._sprezonych.pdf
(
532 KB
)
Pobierz
skryptrr.doc
1 MATERIAŁY KONSTRUKCYJNE
1.1 Materiały i sploty sprężające (wg PN-B-03264:2002)
Druty
Tab. 1 Druty do sprężania
Oznaczenie
średnica,
mm
Przekrój,
mm
2
Wytrzymałość f
pk
, MPa
Siła zrywająca F
pk
, kN
odm. I
odm. II
odm. I
odm. II
.
2,5
4,9
2160
1860
10,6
9,1
.
5,0
19,6
1670
1470
32,7
28,8
.
7,0
38,5
1470
-
56,6
-
Moduł sprężystości drutów E
p
= 200 GPa.
Druty stosuje się jako samodzielne cięgna w konstrukcjach strunobetonowych. Z gładką po-
wierzchnią do średnicy max. 5 mm, z powierzchnią nagniataną – do 7 mm. W systemach kablobeto-
nowych wyparte z użycia przez sploty 7-mio drutowe (za wyjątkiem kabli systemu BBRV)
Sploty 7-mio drutowe
Tab. 2 Sploty 7-mio drutowe
Średnica,
mm
Przekrój,
mm
2
Wytrzymałość f
pk
, MPa Siła zrywająca F
pk
, kN
Oznaczenie
odm. I
odm. II
odm. I
odm. II
6
8
2,5+1
8
2,8
7,8
35,6
1940
1740
69,0
62,0
6
8
5+1
8
5,5
15,5
141,5
1470
1370
208,0
194,0
Y 1860 S7
12,5
93,0
1860
-
173,0
-
Y 1860 S7
13,0
100,0
1860
-
186,0
-
Y 1770 S7
16,0
150,0
1770
-
265,0
-
Moduł sprężystości splotów E
p
= 190 GPa, o ile dla partii wyrobu nie podaje się innych wartości
Sploty obecnie stanowią podstawowy wyrób tworzący cięgna i kable sprężające. w konstruk-
cjach strunobetonowych maja zastosowanie sploty o średnicy do 13 mm (wyjątkowo, w dużych bel-
kach do 16 mm). W konstrukcjach kablobetonowych i bez przyczepności stosuje się powszechnie
sploty o średnicach od 12,5 do 16 mm, tworząc z nich kable jedno- lub wielosplotowe.
1.2 Beton
Do konstrukcji kablobetonowych należy stosować beton klasy nie niższej niż B30, zaś strunobe-
tonowych nie niższej niż B37. Wytrzymałości i inne właściwości betonów poszczególnych klas przyj-
mować zgodnie z norma [N5]
1.3 Stal zbrojeniowa
Stal zbrojeniowa w konstrukcjach sprężonych pełni role przeciwskurczową, pomocniczą i kon-
strukcyjną Wytrzymałości i inne właściwości stali poszczególnych klas przyjmować zgodnie z norma
[N5]. W konstrukcjach wstępnie sprężonych nie należy stosować stali klasy A0, zaś w konstrukcjach
poddanych obciążeniom wielokrotnie zmiennym, także stali klasy AII z gatunku innego niż 18G2 i AIII
oraz AIIIN.
1
2 OBCIĄŻENIA I INNE ODDZIAŁYWANIA
2.1 Obciążenia statyczne i dynamiczne
Wartości obciążeń wynikających z wytycznych projektu należy przyjmować na podstawie odpo-
wiednich norm obciążeniowych, lub założeń technologicznych (np. dane technologiczne suwnic)
2.2 Warunki środowiska
Warunki środowiska w jakim będzie znajdowała się projektowana konstrukcja, sklasyfikowane w
Tablicy 6 w [N5], mają wpływ na graniczne szerokości rozwarcia rys w
lim
(Tablica 7 w [N5]) oraz na
grubość otuliny.
3 PROCEDURA PROJEKTOWANIA ELEMENTU SPRĘŻONEGO
Norma [N5] formułując pakiet wymagań koniecznych do spełnienia przez projektowaną konstruk-
cje określa pewien obszar rozwiązań dopuszczalnych. Wybór rozwiązania optymalnego nie jest jed-
noznacznie wynikający z warunków normy. Poniżej przedstawiona ogólna procedura ułatwia popraw-
ne zaprojektowanie konstrukcji sprężonej w sposób logiczny i znalezienie rozwiązania optymalnego.
Ilekroć w niniejszym rozdziale jest mowa o Normie, rozumie się przez to normę [N5], a przywołując
wzory, tablice, rysunki i podrozdziały w niej zawarte, ich numer poprzedza się literą „N”, np: (N12).
1. Ustalenie obciążeń i schematu statycznego. Wyznaczenie obwiedni sił wewnętrznych
9
Sytuacja początkowa
Uwzględniane są obciążenia zewnętrzne, działające w chwili sprężenia (np. ciężar własny
elementu). Sprężenie także traktowane jest jako obciążenie zewnętrzne.
9
Sytuacja montażowa
Rozpatrywana w przypadku konstrukcji zespolonych o zwiększanej nośności (poprzez ze-
spolenie) lub zmienianym schemacie statycznym. Uwzględnia się ciężar własny oraz zamon-
towanych elementów konstrukcyjnych wywołujących obciążenie oraz tzw. obciążenie zmien-
ne montażowe.
9
Sytuacja trwała
Uwzględnia się wszystkie obciążenia stałe, technologiczne i klimatyczne.
2. Dobór materiałów konstrukcyjnych
9
Beton (na podstawie zaleceń normowych)
9
Cięgna sprężające (według zaleceń i opisu p.-tu 1.1), określając dla pojedynczego cięgna
jego pole przekroju – A
1p
, nośność charakterystyczną – F
1pk
lub, w przypadku drutów i prę-
tów, wytrzymałość charakterystyczną - f
pk
.
3. Dobór zasadniczych wymiarów przekroju i ilości zbrojenia sprężającego
Ukształtowaniu podlega zwykle przekrój poprzeczny i podłużny. Dobranie odpowiedniego przekro-
ju poprzecznego belki sprężonej jest punktem wyjścia do dalszej analizy obliczeniowej. Przekrój
musi więc być założony przez konstruktora w oparciu o wymagania wytrzymałościowe, wykonaw-
cze i użytkowe, a obliczenie statyczne uzasadnia jego prawidłowość. Optymalny przekrój belki
zginanej to taki, który ma niezbędną powierzchnię strefy ściskanej od obciążeń zewnętrznych, mi-
nimalną powierzchnię strefy rozciąganej, w której rozmieszczono cięgna sprężające, i taki przekrój
środnika łączącego obydwie strefy, jaki jest konieczny ze względów technologicznych i wytrzyma-
łościowych. Położenie cięgien sprężających, tj. zbrojenie belki - powinno zapewniać możliwie naj-
większe ramię sił wewnętrznych. Prowadzi to w konsekwencji do przekroju dwuteowego, w którym
górna pólka określona jest warunkami wytrzymałościowymi, a dolna - możliwością rozmieszczenia
cięgien sprężających i nośnością elementu w stadium początkowym.
9
Ustalenie wysokości przekroju
Wysokości sprężonych belek stropowych i dachowych orientacyjnie można przyjmować:
h = (1/30-1/15)L
Wysokość belek, które wymagają większej sztywności (np. belki podsuwnicowe), musi być
wyższa:
h = (1/15-1/5)L
W belkach dwuteowych, ciężar własny w sposób przybliżony można wyznaczać z warunku:
2
k
$
/
bet
(
0
:
0
25
)
gdzie:
/
bet
– ciężar obj. betonu, kN/m
3
h – wysokość belki, m
2
g
9
Ustalenie wymaganej nośności cięgien i dobór ich liczby
Punktem wyjścia do obliczeń jest warunek równowagi mo-
mentów zginających w SGN w sytuacji trwałej. Zakłada się,
że ramię sił wewnętrznych (rozciąganie w cięgnach i ściska-
nie w betonie) równoważących moment zginający od obcią-
żeń M
Sd
wynosi:
z = (0,8
:
0,85)h
Stąd, wartość sił wynosi:
F
$
M
Sd
z
Znając siłę, jaką muszą przenieść cięgna rozciągane w SGN
w sytuacji trwałej, ich wymaganą liczbę - n
req
wyznacza się
ze wzoru:
n
$
F
lub
n
$
F
req
req
F
A
f
1
pd
p
pd
gdzie:
F
$
0
F
f
$
0
f
1
pd
1
25
1
pk
pd
1
25
pk
Znając tę liczbę i rozpatrując wymagania Normy w zakresie min. liczby cięgien sprężających
(Tablica N15) dokonuje się przyjęcia liczby cięgien – n
prov
. Zazwyczaj jest:
n
prov
n
req
.
W belkach strunobetonowych stosuje się cięgna górne, zabezpieczające górną półkę przed
zniszczeniem wskutek działania sprężenia i ciężaru własnego w transporcie i wadliwym
składowaniu.
Potrzebną ilość tego zbrojenia n
2,prov
można obliczyć z uproszczonego wzoru:
n
$
M
Sd
g
lub
n
$
M
Sd
g
2
prov
2
prov
zF
zA
f
pd
1
p
pd
gdzie M
Sd,g
– obliczeniowy moment zginający wywołany ciężarem własnym elementu
Przyjętą liczbę cięgien umieszcza się w półce górnej.
9
Ustalenie wymaganej powierzchni strefy ściskanej betonu
Strefa ściskana betonu tworząca górną półkę musi równoważyć siłę w cięgnach. Stąd jej po-
le przekroju powinno spełniać warunek:
A
$
F
pd
,
prov
cc
+
f
cd
F
$
W przypadku płyt, szerokość elementu - b jest szerokością strefy ściskanej. Stąd, konieczna
wysokość strefy ściskanej wynika z warunku:
F
pd
prov
$
n
prov
F
pd
lub
pd
prov
n
prov
A
p
f
pd
h
$
A
cc
2
b
W przypadku belek, szerokość – b
2
i wysokość - h
2
zaleca się przyjmować, kierując się
ograniczeniami:
b
6
2
5
;
b
6
2
b
(b
eff
- p-kt N4.4.3.);
b
2
7
L
;
h
7
0
25
b
w
eff
2
2
60
b
2
Sfazowanie krawędzi
podłużnych
h
2
ok. 10
:
15 mm
1:6
b
w
Rozmieszczenie
kabli
Rozmieszczenie
strun
h
1
b
1
Rys. 1
Kształtowanie przekroju dwuteowego
3
7
,
,
gdzie:
,
1
,
9
Ustalenie wymaganej powierzchni strefy rozciąganej betonu
Pole powierzchni strefy rozciąganej betonu ma zapewnić właściwe rozmieszczenie i otulenie
cięgien sprężających z uwzględnieniem oddziaływań środowiskowych (por p. 2.2. i 2.3.). Za-
leca się aby w strunobetonie cięgna rozmieszczone były w układzie ortogonalnym, przy nie-
parzystej liczbie kolumn. W konstrukcjach kablobetonowych najbardziej korzystny jest układ
┴
. Środek ciężkości cięgien powinien pokrywać się ze środkiem ciężkości strefy rozciąganej
Pole przekroju strefy rozciąganej: A
ct
= b
1
h
1
, można oszacować ze wzoru:
w konstrukcjach strunobetonowych: A
ct
= 50A
p
w konstrukcjach kablobetonowych: A
ct
= 40A
p.
gdzie A
p.
– pole przekroju cięgien dolnych.
Szerokość tej strefy powinna spełniać warunek
3
w
b
w
7
. W kon-
strukcjach kablobetonowych szerokość ta musi zapewnić właściwy rozstaw i otulenie kabli
prowadzonych w środniku.
4. Przyjęcie wymiarów elementu
9
Przekrój poprzeczny w przęśle
Przyjęcie kształtu i wymiarów górnej i dolnej półki oraz środ odm. I nika określa kształt prze-
kroju w przęśle. Uwzględniając wymagania technologiczne należy ukształtować skosy we-
wnętrznych powierzchni półek (min. 1:6) oraz ewentualne sfazowania naroży.
9
Przekrój poprzeczny przy podporze
W elementach strunobetonowych dąży się do zachowania stałego kształtu przekroju. O ile
jest to konieczne, dokonuje się poszerzenia środnika belki (do szerokości pasa dolnego) w
celu zwiększenia nośności na ścinanie i rysy ukośne. W elementach kablobetonowych po-
szerzenie środnika pozwala także na właściwe rozmieszczenie zakotwień. Zasięg poszerze-
nia wynika z obliczeń (ścinanie, strefa zakotwień), zaś skos podłużny ma pochylenie ok. 1:3.
9
Kształt podłużny elementu
Zmiana kształtu elementu na jego długości – najczęściej poprzez zmianę jego wysokości –
jest racjonalnym rozwiązaniem w elementach poddanych zginaniu i pozwala na zmniejsze-
nie ciężaru własnego bez znaczącej utraty nośności i sztywności. W elementach dachowych
umożliwia to jednocześnie wykształcenie żądanych spadków. W elementach stropowych –
konieczność zachowanie płaskiej powierzchni górnej powoduje, że zmianę wysokości ele-
mentu można uzyskać poprzez zakrzywienie pasa dolnego. Nie zawsze jest to pożądane
czy też dopuszczalne. Kształt przekroju podłużnego belki sprężonej związany jest także z
rodzajem zastosowanego sprężenia, z jego przebiegiem oraz warunkami, w których element
ma być użytkowany. Elementy strunobetonowe mają najczęściej stały przekrój na całej swej
długości. Elementy kablobetonowe dają natomiast większą swobodę kształtowania przekroju
podłużnego.
9
Położenie cięgien - trasa cięgien
Stosowanie w belkach cięgien odgiętych i krzywoliniowych umożliwia kształtowanie przekro-
ju podłużnego zgodnie z przebiegiem sił wewnętrznych i daje następujące korzyści:
c) właściwe usytuowanie cięgien w charakterystycznych przekrojach,
b) możliwość zmniejszania sił poprzecznych w strefie przypodporowej,
c) uzyskanie bardziej równomiernego rozkładu sił pod zakotwieniami na czole belki. W kon-
strukcjach strunobetonowych stosuje się cięgna proste lub odgięte. Dodatkowo, można
zróżnicować siłę sprężającą działającą na beton poprzez pozbawianie odcinków końcowych
niektórych cięgien przyczepności do betonu (tzw. „cięgna wyłączane”).
b
w
7
0
i
mm
4
b
6
1
9
Ustalenie szerokości środnika
O szerokości środnika decydują względy statyczne i technologiczne. Z przyczyn technolo-
gicznych, szerokość środnika powinna spełniać warunki
80
Cięgna odgięte
P = const. e
;
const.
Cięgna wyłączane
P
;
const. e = const.
Dewiatory
siła sprężająca
P
siła sprężająca
P
Długość
zakowienia
moment zginający
od sprężenia
Pe
moment zginający
od sprężenia
Pe
Rys. 2
Siła sprężająca na długości elementu
W konstrukcjach kablobetonowych ukształtowanie trasy kabla zgodnie z przebiegiem wykre-
su momentu zginającego jest z punktu widzenia statycznego najlepsze i ekonomicznie
oszczędne (min. liczba kabli). W przypadku belek, najczęściej jest to trasa paraboliczna o
ogólnym równaniu:
e
x
)
$
4
&
e
x
2
#
4
&
e
x
"
e
, gdzie
&
e
$
e
max
e
#
L
2
L
0
0
Trasa indywidualnego kabla:
e
(
x
)
$
4
&
e
i
x
2
#
4
&
e
i
x
"
e
;gdzie
&
e
$
e
#
e
i
L
2
L
0
i
i
max
i
Wielkości opisujące geometrie trasy kabla mają zastosowanie przy obliczaniu wartości siły
sprężającej:
#
kąt nachylenia trasy kabla wypadkowego do osi podłużnej elementu
w dowolnym punkcie trasy:
.
(
x
)
$
arctan
A
de
(
x
)
K
%
4
&
e
(
2
x
#
L
dx
L
2
na czole elementu (x = 0):
.
%
#
4
&
e
0
L
w połowie rozpiętości elementu (x = L/2):
.
L
/
2
$
0
na końcu elementu (x = L):
.
%
4
&
e
L
L
#
kat odgięcia trasy kabla od czoła elementu (zakotwienia czynnego)
w dowolnym punkcie trasy:
'
(
x
)
$
.
(
x
)
#
.
%
8
&
e
x
0
L
2
w połowie rozpiętości elementu (x = L/2):
'
$
.
#
.
%
4
&
e
L
/
2
L
/
2
0
L
na końcu elementu (x = L):
$'
.
#
.
%
8
&
e
L
L
0
L
L
2
#
średni promień krzywizny trasy kabla:
%
8
&
5
?
I
Plik z chomika:
SzalasRz
Inne pliki z tego folderu:
uklad_obliczen_elementu_sprezonego.doc
(23 KB)
tematy_ivbd_0910-1.pdf
(297 KB)
str_zak.ppt
(194 KB)
pytania_do_obrony_projektu.doc
(21 KB)
programowanie_naciagu.ppt
(306 KB)
Inne foldery tego chomika:
Konstrukcje Sprężone - wykłady
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin