podciag -zginanie.pdf

(78 KB) Pobierz
WYMIAROWANIE PRZEDSKRAJNEGO PODCIĄGU
Przyjęto te same parametry co dla płyty stropowej, w odniesieniu do:
- klasa ekspozycji
- klasa betonu
- klasa stali
- graniczna wartość efektywnej wysokości strefy ściskanej
KLASA ELEMENTU KONSTRUKCJI
S4 zgodnie z tab. E1.N ze względu na trwałość
SZEROKOŚC WSPÓŁPRACUJĄCA PŁYTY W PRZĘŚLE
najmniejsza odległośc pomiędzy zerowaniem się wykresu momentów
zginających na przęslach AB i BB' od miarodajnej kombinacji obciążeń
l 0
:=
3.85m
l ż
:=
6m
(
)
b p
:=
0.35m
b 1
:=
0.5 l ż
-
b p
=
2.825 m
przekroje przęsłowe podciągu:
(
)
b eff.1.przęsło
:=
min 0.2b 1
+
0.1l 0
,
0.2l 0
,
b 1
=
0.77m
b eff.przęsło
:=
b p
+
2 b eff.1.przęsło
=
1.89m
SZEROKOŚĆ EFEKTYWNA PŁYTY NAD PODPORĄ "B"
l 0.p
:=
2.63m
(
)
b eff.1.podpora
:=
min 0.2b 1
+
0.1l 0.p
,
0.2l 0.p
,
b 1
=
0.526 m
b eff.podpora
:=
b p
+
2b eff.1.podpora
=
1.402 m
ŚREDNICA ZBROJENIA, OTULENIE, WYSOKOŚĆ UŻYTECZNA
wielkości dla płyty
c nom.f
:=
30mm
ϕ f
:=
6mm
wielkości dla żebra
ϕ ż
:=
20mm
ϕ podpora
:=
20mm
ϕ s
:=
10mm
ϕ przęsło
:=
25mm
OTULENIE MINIMALNE
minimalne otulenie ze względu na przyczepność
c min.b
:=
ϕ przęsło
=
25 mm
minimalne otulenie ze względu na warunki środowiska, dla klasy konstrukcji S4 i klasy
ekspozycji XC3
c min.dur
:=
25mm
składnik dodawany ze względu na bezpieczeństwo, wartość zalecana
Δc dur.γ
:=
0
zmniejszenie minimalnego otulenia ze względu na stosowanie stali nierdzewnej,
wartość zalecana
Δc dur.st
:=
0
zmniejszenie minimalnego otulenia ze względu na stosowanie dodatkowego
zabezpieczenia, wartośc zalecana
Δc dur.add
:=
0
809937015.028.png 809937015.029.png 809937015.030.png 809937015.031.png
 
(
)
c min
:=
max c min.b c min.dur
,
+
Δc dur.γ
-
Δc dur.st
-
Δc dur.add
,
10mm
=
25 mm
wartość zalecana wg 4.4.1.3(1)P
Δc dev
:=
10mm
OTULENIE BETONEM
c nom
:=
c min
+
Δc dev
=
35 mm
WYSOKOŚĆ UŻYTECZNA
h p
:=
0.6m
d przęsło
:=
h p
-
c nom
-
ϕ s
-
0.5ϕ przęsło
=
54.25 cm
d podpora
:=
h p
-
c nom.f
-
ϕ f
-
ϕ ż
-
0.5ϕ podpora
=
53.4 cm
ZBROJENIE MINIMALNE W PRZĘŚLE (DOŁEM)
b t
:=
b p
=
0.35m
f ctm
:=
2.9MPa
f yk
:=
500MPa
h f
:=
0.11m
0.105 m 2
pole przekroju strefy rozciąganej
A ct
:=
0.5 h p
b t
=
współczynnik zależny od rozkładu naprężeń w przekroju w chwili
bezpośrednio poprzedzającej zarysowanie
k c
:=
0.4
współczynik zalezny od wpływu nierównomiernych,
samorównoważących się naprężeń (dla środników h<=300mm)
k
:=
1.0
średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie osiągnięta w chwili, w
której - jak się oczekuje - powstaną rysy (EC2 tab. 3.1)
f ct.eff
:=
f ctm
=
2.9 MPa
wartość bezwzględna maksymalnego dozwolonego naprężenia w
zbrojeniu, które powstaje po pojawieniu się rysy (dla ϕ=25mm,
w k =0,3mm tab. 7.2N)
σ s
:=
200MPa
0.21m 2
pole przekroju betonu
A c
:=
b t h p
=
Ł
ł
k c f ct.eff
A ct
f ctm
f yk
6.09 cm 2
A s.min.przęsło
:=
max
,
0.26 b d przęsło
,
0.0013 b d przęsło
=
σ s
ZBROJENIE MINIMALNE NAD PODPORĄ (GÓRA)
(
)
b p
+
b eff.podpora
b t.g
:=
=
0.876 m
2
Ł
ł
f ctm
f yk
7.054 cm 2
A s.min.1.podpora
:=
max 0.26 b t.g
d podpora
,
0.0013 b t.g
d podpora
=
809937015.001.png 809937015.002.png 809937015.003.png 809937015.004.png 809937015.005.png 809937015.006.png
SRODNIK - ZE WZGLĘDU NA SLS
0.084 m 2
pole przekroju strefy rozciąganej
A ct.środnik
:=
0.4h p b p
=
f ctm
:=
2.9MPa
współczynnik zależny od rozkładu naprężeń w przekroju w chwili
bezpośrednio poprzedzającej zarysowanie
k c
:=
0.4
współczynik zalezny od wpływu nierównomiernych,
samorównoważących się naprężeń (dla środników h<=300mm)
k
:=
1.0
średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie osiągnięta w chwili, w
której - jak się oczekuje - powstaną rysy (EC2 tab. 3.1)
f ct.eff
:=
f ctm
=
2.9 MPa
wartość bezwzględna maksymalnego dozwolonego naprężenia w
zbrojeniu, które powstaje po pojawieniu się rysy (dla ϕ=20mm,
w k =0,3mm tab. 7.2N)
σ s.środnik
:=
200MPa
(
)
k k c
f ct.eff
A ct.środnik
4.872 cm 2
A s.min.podpora.środnik
:=
=
σ s.środnik
SKRZYDEŁKA - ZE WZGLĘDU NA SLS
(
) h f
0.058 m 2
pole przekroju strefy rozciąganej
A ct.skrzydełka
:=
b t.g
-
b p
=
f ctm
:=
2.9MPa
współczynnik zależny od rozkładu naprężeń w przekroju w chwili
bezpośrednio poprzedzającej zarysowanie
k c.skrzydełka
:=
0.9
współczynik zalezny od wpływu nierównomiernych,
samorównoważących się naprężeń (dla środników h<=300mm)
k
:=
1.0
średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie osiągnięta w chwili, w
której - jak się oczekuje - powstaną rysy (EC2 tab. 3.1)
f ct.eff
:=
f ctm
=
2.9 MPa
wartość bezwzględna maksymalnego dozwolonego naprężenia w
zbrojeniu, które powstaje po pojawieniu się rysy (dla ϕ=20mm,
w k =0,3mm tab. 7.2N)
σ s.skrzydełka
:=
200MPa
(
)
k k c.skrzydełka
f ct.eff
A ct.skrzydełka
7.551 cm 2
A s.min.podpora.skrzydełka
:=
=
σ s.skrzydełka
(
)
7.551 cm 2
A s.min.podpora
:=
max A s.min.1.podpora A s.min.podpora.środnik
,
,
A s.min.podpora.skrzydełka
=
ZBROJENIE MAKSYMALNE
84 cm 2
A s.max
:=
4% b p
h p
=
809937015.007.png 809937015.008.png 809937015.009.png 809937015.010.png 809937015.011.png
ZBROJENIE ZGINANIE - OBLICZANIE
1. ZBROJENIE DOLNE W PRZĘŚLE AB
M Ed.AB
:=
309.7kN m
f cd
:=
21.43MPa
(
z klasybetonu
)
(
)
2.172 10 3
M f
:=
f cd b eff.przęsło
h f
d przęsło
-
0.5h f
=
·
kN m
przekrój pozornie teowy
M Ed.AB
<
M f
f yd
:=
434.8MPa
(
z klasystali
)
GRANICZNA WARTOŚĆ EFEKTYWNEJ WYSOKOŚCI STREFY ŚCISKANEJ TAKA JAK W PŁYCIE
ξ eff.lim
:=
0.493
pole przekroju zbrojenia A s1,przęsło,AB :
M Ed.AB
s cc.eff.AB
:=
=
0.026
2
f cd b eff.przęsło
d przęsło
ξ eff.AB
:=
1
-
1 2s cc.eff.AB
-
=
0.026
warunek spełniony -> pojedynczo zbr.
0.026 0.493
<
f cd
f yd
13.305 cm 2
A s1.przęsło.AB
:=
b eff.przęsło d przęsło
ξ eff.AB
=
2. ZBROJENIE DOLNE W PRZĘŚLE BB'
M Ed.BB
:=
274.5kN m
2.172 10 3
M f
=
·
kN m
przekrój pozornie teowy
M Ed.BB
<
M f
GRANICZNA WARTOŚĆ EFEKTYWNEJ WYSOKOŚCI STREFY ŚCISKANEJ TAKA JAK W PŁYCIE
pole przekroju zbrojenia A s1,przęsło,BB' :
M Ed.BB
s cc.eff.BB
:=
=
0.023
2
f cd b eff.przęsło
d przęsło
ξ eff.BB
:=
1
-
1 2s cc.eff.BB
-
=
0.023
warunek spełniony -> pojedynczo zbr.
0.023 0.493
<
809937015.012.png 809937015.013.png 809937015.014.png 809937015.015.png 809937015.016.png 809937015.017.png
f cd
f yd
11.774 cm 2
A s1.przęsło.BB
:=
b eff.przęsło d przęsło
ξ eff.BB
=
3. ZBROJENIE GÓRNE NA KRAWĘDZI PODPÓR
a) podpora A
M Ed.A
:=
389.2kN m
ξ eff.lim
=
0.493
M Ed.A
s cc.eff.A
:=
=
0.182
2
f cd b p
d podpora
ξ eff.A
:=
1
-
1 2s cc.eff.A
-
=
0.202
0.202 0.493
<
f cd
f yd
18.651 cm 2
A s1.podpora.A
:=
b p d podpora
ξ eff.A
=
b) podpora B
M Ed.B
:=
535.7kN m
ξ eff.lim
=
0.493
M Ed.B
s cc.eff.B
:=
=
0.25
2
f cd b p
d podpora
ξ eff.B
:=
1
-
1 2s cc.eff.B
-
=
0.294
0.294 0.493
<
f cd
f yd
27.041 cm 2
A s1.podpora.B
:=
b p d podpora
ξ eff.B
=
ROZSTAW MINIMALNY PRĘTÓW (W ŚWIETLE)
(
)
s min
:=
max ϕ przęsło 16mm 5mm
,
+
,
20mm
=
25 mm
ZAKOTWIENIE PRĘTÓW
1. Długość zakotwienia prętów
dolnych
f ctk.0.05
5% kwantyl charakterystycznej wytrzymałości betonu na rozciąganie osiowe dla C30/37 (tab. 3.1)
:=
2.0MPa
γ c
:=
1.4
współczynnik częściowy dla sytuacji trwałej (tab. NA2)
α ct
:=
1.0
współczynnik uwzględniający efekty długotrwałych oraz niekorzystnych wpływów, wartość
zalecana (pręty proste)
f ctk.0.05
γ c
wartość obliczeniowa betonu na rozciąganie wg 3.1.6(2)P
f ctd
:=
α ct
=
1.429 MPa
809937015.018.png 809937015.019.png 809937015.020.png 809937015.021.png 809937015.022.png 809937015.023.png 809937015.024.png 809937015.025.png 809937015.026.png 809937015.027.png

Plik z chomika:

Inne pliki z tego folderu:

Inne foldery tego chomika:

Zgłoś jeśli naruszono regulamin