podciag -zginanie.pdf
(
78 KB
)
Pobierz
WYMIAROWANIE PRZEDSKRAJNEGO PODCIĄGU
Przyjęto te same parametry co dla płyty stropowej, w odniesieniu do:
- klasa ekspozycji
- klasa betonu
- klasa stali
- graniczna wartość efektywnej wysokości strefy ściskanej
KLASA ELEMENTU KONSTRUKCJI
S4 zgodnie z tab. E1.N ze względu na trwałość
SZEROKOŚC WSPÓŁPRACUJĄCA PŁYTY W PRZĘŚLE
najmniejsza odległośc pomiędzy zerowaniem się wykresu momentów
zginających na przęslach AB i BB' od miarodajnej kombinacji obciążeń
l
0
:=
3.85m
l
ż
:=
6m
(
)
b
p
:=
0.35m
b
1
:=
0.5 l
ż
-
b
p
=
2.825 m
przekroje przęsłowe podciągu:
(
)
b
eff.1.przęsło
:=
min 0.2b
1
+
0.1l
0
,
0.2l
0
,
b
1
=
0.77m
b
eff.przęsło
:=
b
p
+
2 b
eff.1.przęsło
=
1.89m
SZEROKOŚĆ EFEKTYWNA PŁYTY NAD PODPORĄ "B"
l
0.p
:=
2.63m
(
)
b
eff.1.podpora
:=
min 0.2b
1
+
0.1l
0.p
,
0.2l
0.p
,
b
1
=
0.526 m
b
eff.podpora
:=
b
p
+
2b
eff.1.podpora
=
1.402 m
ŚREDNICA ZBROJENIA, OTULENIE, WYSOKOŚĆ UŻYTECZNA
wielkości dla płyty
c
nom.f
:=
30mm
ϕ
f
:=
6mm
wielkości dla żebra
ϕ
ż
:=
20mm
ϕ
podpora
:=
20mm
ϕ
s
:=
10mm
ϕ
przęsło
:=
25mm
OTULENIE MINIMALNE
minimalne otulenie ze względu na przyczepność
c
min.b
:=
ϕ
przęsło
=
25 mm
minimalne otulenie ze względu na warunki środowiska, dla klasy konstrukcji S4 i klasy
ekspozycji XC3
c
min.dur
:=
25mm
składnik dodawany ze względu na bezpieczeństwo, wartość zalecana
Δc
dur.γ
:=
0
zmniejszenie minimalnego otulenia ze względu na stosowanie stali nierdzewnej,
wartość zalecana
Δc
dur.st
:=
0
zmniejszenie minimalnego otulenia ze względu na stosowanie dodatkowego
zabezpieczenia, wartośc zalecana
Δc
dur.add
:=
0
(
)
c
min
:=
max c
min.b
c
min.dur
,
+
Δc
dur.γ
-
Δc
dur.st
-
Δc
dur.add
,
10mm
=
25 mm
wartość zalecana wg 4.4.1.3(1)P
Δc
dev
:=
10mm
OTULENIE BETONEM
c
nom
:=
c
min
+
Δc
dev
=
35 mm
WYSOKOŚĆ UŻYTECZNA
h
p
:=
0.6m
d
przęsło
:=
h
p
-
c
nom
-
ϕ
s
-
0.5ϕ
przęsło
=
54.25 cm
d
podpora
:=
h
p
-
c
nom.f
-
ϕ
f
-
ϕ
ż
-
0.5ϕ
podpora
=
53.4 cm
ZBROJENIE MINIMALNE W PRZĘŚLE (DOŁEM)
b
t
:=
b
p
=
0.35m
f
ctm
:=
2.9MPa
f
yk
:=
500MPa
h
f
:=
0.11m
0.105 m
2
pole przekroju strefy rozciąganej
A
ct
:=
0.5 h
p
b
t
=
współczynnik zależny od rozkładu naprężeń w przekroju w chwili
bezpośrednio poprzedzającej zarysowanie
k
c
:=
0.4
współczynik zalezny od wpływu nierównomiernych,
samorównoważących się naprężeń (dla środników h<=300mm)
k
:=
1.0
średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie osiągnięta w chwili, w
której - jak się oczekuje - powstaną rysy (EC2 tab. 3.1)
f
ct.eff
:=
f
ctm
=
2.9 MPa
wartość bezwzględna maksymalnego dozwolonego naprężenia w
zbrojeniu, które powstaje po pojawieniu się rysy (dla ϕ=25mm,
w
k
=0,3mm tab. 7.2N)
σ
s
:=
200MPa
0.21m
2
pole przekroju betonu
A
c
:=
b
t
h
p
=
Ł
ł
k
c
f
ct.eff
A
ct
f
ctm
f
yk
6.09 cm
2
A
s.min.przęsło
:=
max
,
0.26 b
d
przęsło
,
0.0013 b
d
przęsło
=
σ
s
ZBROJENIE MINIMALNE NAD PODPORĄ (GÓRA)
(
)
b
p
+
b
eff.podpora
b
t.g
:=
=
0.876 m
2
Ł
ł
f
ctm
f
yk
7.054 cm
2
A
s.min.1.podpora
:=
max 0.26 b
t.g
d
podpora
,
0.0013 b
t.g
d
podpora
=
SRODNIK - ZE WZGLĘDU NA SLS
0.084 m
2
pole przekroju strefy rozciąganej
A
ct.środnik
:=
0.4h
p
b
p
=
f
ctm
:=
2.9MPa
współczynnik zależny od rozkładu naprężeń w przekroju w chwili
bezpośrednio poprzedzającej zarysowanie
k
c
:=
0.4
współczynik zalezny od wpływu nierównomiernych,
samorównoważących się naprężeń (dla środników h<=300mm)
k
:=
1.0
średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie osiągnięta w chwili, w
której - jak się oczekuje - powstaną rysy (EC2 tab. 3.1)
f
ct.eff
:=
f
ctm
=
2.9 MPa
wartość bezwzględna maksymalnego dozwolonego naprężenia w
zbrojeniu, które powstaje po pojawieniu się rysy (dla ϕ=20mm,
w
k
=0,3mm tab. 7.2N)
σ
s.środnik
:=
200MPa
(
)
k k
c
f
ct.eff
A
ct.środnik
4.872 cm
2
A
s.min.podpora.środnik
:=
=
σ
s.środnik
SKRZYDEŁKA - ZE WZGLĘDU NA SLS
(
)
h
f
0.058 m
2
pole przekroju strefy rozciąganej
A
ct.skrzydełka
:=
b
t.g
-
b
p
=
f
ctm
:=
2.9MPa
współczynnik zależny od rozkładu naprężeń w przekroju w chwili
bezpośrednio poprzedzającej zarysowanie
k
c.skrzydełka
:=
0.9
współczynik zalezny od wpływu nierównomiernych,
samorównoważących się naprężeń (dla środników h<=300mm)
k
:=
1.0
średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie osiągnięta w chwili, w
której - jak się oczekuje - powstaną rysy (EC2 tab. 3.1)
f
ct.eff
:=
f
ctm
=
2.9 MPa
wartość bezwzględna maksymalnego dozwolonego naprężenia w
zbrojeniu, które powstaje po pojawieniu się rysy (dla ϕ=20mm,
w
k
=0,3mm tab. 7.2N)
σ
s.skrzydełka
:=
200MPa
(
)
k k
c.skrzydełka
f
ct.eff
A
ct.skrzydełka
7.551 cm
2
A
s.min.podpora.skrzydełka
:=
=
σ
s.skrzydełka
(
)
7.551 cm
2
A
s.min.podpora
:=
max A
s.min.1.podpora
A
s.min.podpora.środnik
,
,
A
s.min.podpora.skrzydełka
=
ZBROJENIE MAKSYMALNE
84 cm
2
A
s.max
:=
4% b
p
h
p
=
ZBROJENIE ZGINANIE - OBLICZANIE
1. ZBROJENIE DOLNE W PRZĘŚLE AB
M
Ed.AB
:=
309.7kN m
f
cd
:=
21.43MPa
(
z klasybetonu
)
(
)
2.172 10
3
M
f
:=
f
cd
b
eff.przęsło
h
f
d
przęsło
-
0.5h
f
=
·
kN m
przekrój pozornie teowy
M
Ed.AB
<
M
f
f
yd
:=
434.8MPa
(
z klasystali
)
GRANICZNA WARTOŚĆ EFEKTYWNEJ WYSOKOŚCI STREFY ŚCISKANEJ TAKA JAK W PŁYCIE
ξ
eff.lim
:=
0.493
pole przekroju zbrojenia A
s1,przęsło,AB
:
M
Ed.AB
s
cc.eff.AB
:=
=
0.026
2
f
cd
b
eff.przęsło
d
przęsło
ξ
eff.AB
:=
1
-
1 2s
cc.eff.AB
-
=
0.026
warunek spełniony -> pojedynczo zbr.
0.026 0.493
<
f
cd
f
yd
13.305 cm
2
A
s1.przęsło.AB
:=
b
eff.przęsło
d
przęsło
ξ
eff.AB
=
2. ZBROJENIE DOLNE W PRZĘŚLE BB'
M
Ed.BB
:=
274.5kN m
2.172 10
3
M
f
=
·
kN m
przekrój pozornie teowy
M
Ed.BB
<
M
f
GRANICZNA WARTOŚĆ EFEKTYWNEJ WYSOKOŚCI STREFY ŚCISKANEJ TAKA JAK W PŁYCIE
pole przekroju zbrojenia A
s1,przęsło,BB'
:
M
Ed.BB
s
cc.eff.BB
:=
=
0.023
2
f
cd
b
eff.przęsło
d
przęsło
ξ
eff.BB
:=
1
-
1 2s
cc.eff.BB
-
=
0.023
warunek spełniony -> pojedynczo zbr.
0.023 0.493
<
f
cd
f
yd
11.774 cm
2
A
s1.przęsło.BB
:=
b
eff.przęsło
d
przęsło
ξ
eff.BB
=
3. ZBROJENIE GÓRNE NA KRAWĘDZI PODPÓR
a) podpora A
M
Ed.A
:=
389.2kN m
ξ
eff.lim
=
0.493
M
Ed.A
s
cc.eff.A
:=
=
0.182
2
f
cd
b
p
d
podpora
ξ
eff.A
:=
1
-
1 2s
cc.eff.A
-
=
0.202
0.202 0.493
<
f
cd
f
yd
18.651 cm
2
A
s1.podpora.A
:=
b
p
d
podpora
ξ
eff.A
=
b) podpora B
M
Ed.B
:=
535.7kN m
ξ
eff.lim
=
0.493
M
Ed.B
s
cc.eff.B
:=
=
0.25
2
f
cd
b
p
d
podpora
ξ
eff.B
:=
1
-
1 2s
cc.eff.B
-
=
0.294
0.294 0.493
<
f
cd
f
yd
27.041 cm
2
A
s1.podpora.B
:=
b
p
d
podpora
ξ
eff.B
=
ROZSTAW MINIMALNY PRĘTÓW (W ŚWIETLE)
(
)
s
min
:=
max ϕ
przęsło
16mm 5mm
,
+
,
20mm
=
25 mm
ZAKOTWIENIE PRĘTÓW
1. Długość zakotwienia prętów
dolnych
f
ctk.0.05
5% kwantyl charakterystycznej wytrzymałości betonu na rozciąganie osiowe dla C30/37 (tab. 3.1)
:=
2.0MPa
γ
c
:=
1.4
współczynnik częściowy dla sytuacji trwałej (tab. NA2)
α
ct
:=
1.0
współczynnik uwzględniający efekty długotrwałych oraz niekorzystnych wpływów, wartość
zalecana (pręty proste)
f
ctk.0.05
γ
c
wartość obliczeniowa betonu na rozciąganie wg 3.1.6(2)P
f
ctd
:=
α
ct
=
1.429 MPa
Plik z chomika:
cloudzer678
Inne pliki z tego folderu:
tablice winklera.zip
(944 KB)
Beton ostateczny do podciag-scinanie.xmcd
(1368 KB)
Beton.xmcd
(442 KB)
beton -tabelka zbrojenia.docx
(13 KB)
kolos(1).txt
(0 KB)
Inne foldery tego chomika:
[T. Kowalski, G. Lis, W. Szejnach] Technologia i automatyzacja montazu maszyn
1 przebrać
1 przebrane
a) algorytmy i przykłady obliczeń
analiza jakościowa
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin