Sciaga - sprzegla lozyska.doc
(
70 KB
)
Pobierz
POŁĄCZENIA
kat pochylenia pow.ciernych powinien być mozliwie maly,aby zapewnic duza sile tarcie wywolana sila właczajaca p
w
,ale nie za maly aby ni
e zakleszczyc sprzegla N=P
w
/sin
a
,,t=N*
m
=P
w
*
m
/sin
a
=P
w
*
m
’...M
o
=T*D/2=P
w
*
m
’*D/2.....P
w
=2M
o
/
m
’*D=2M
o
*sinL/
m
*D aby nie nastapilo zakleszczenie
a
=15-20
o
naciski na pow. wspolpracy: p=N/
p
*D*V=P
w
/
p
Dbsin b-szerok pow styku dla oszacowania momentu max przenoszonego przez sprzeglo korzystamy ze wzorow empirycznych z katalogu M
o
=M
n
*K k=K1+K2
ROZKLAD SILY WLACZAJACEJ F
W
F
n
=F
w
/2sin
q
T=2F
n
*
m
=F
w
*
m
/sin
q
M
t
=T*Ds/2 M
t
=0,5F
w
*D
s
*
m
’
m
’=
m
/ sin
q
F
n
£
0,5
p
*D
s
*b*k
o
F
w
£
p
*D
s
*b’*k
o
M
T
=0,5F
w
*D
m
&
*
m
sa to sprzegla wlaczalne,podatne szeroko stosowane w udowie maszyn.sklada się z dwoch tarcz, z których jedna nieruchomo osadzona na wale czynnym, a druga może się przesuwac wzdluz walu biernego po wpuscie. Tarcza przesuwa się za posrednictwem dwudzielne
go pierscienia, który stanowi czesc mechanizmu wlaczajacego
ŁOŻYSKA HYDROSTATYCZNE:
Wyodrębniony prostopadłościan cieczy jest tłoczony w dół przez szczelinę o wymiarach l b x, siła wywołana różnicą ciśnień wynosi: p=2x·b·
D
p=2l·b·
h
·dV/dx gdzie dV/
dx<0, , 2x·b·
D
p=-2l·b·
h
·dV/dx, , , V={-
D
p·x
2
/(
h
·l·2)}+C, ,x=
±
h/l => V=0, , C=(
D
p·h)/(8·
h
·l), , V={(
D
p·h
2
)/(8
h
·l)}-{(
D
p·x
2
)/(
h
·l·2)}=[
D
p/(2·
h
·l)][{h
2
/4}-x
2
] gdy x=0
à
V
max
=(
D
p·h
2
)/(8
h
·l) natomiast V
sr
=(
D
p·h
2
)/(12·
h
·l), , Q-objętość natężenia przepłyeu, Q=V
sr
·b·h=(
D
p·b·h
3
)/(12·
h
·l), , dp=-(6·Q·dr)/(
p
·h
3
·r), , Q=-(dp·2·
p
·r·h
3
)/(12·
h
·dr), , p=-{lnr(6·
h
·Q)/(
p
·h
3
)}+C, , gdy r=R
è
p=0 warunki brzegowe, , C=lnR(6·
h
·Q)/(
p
·h
3
), , p=ln(R/r)·(6·
h
·Q)/(
p
·h
3
), , p
o
=ln(R/r
o
)·(6·
h
Q)/(
p
·h
3
), , Q=(p
o
·
p
·h
3
)/(6·
h
·ln{R/r
o
}) Prędkość w szczelinie ma rozkład paraboliczny. Siła wyporu filmu ole jest równa sumie siły wywieranej przez olej o ciśnieniu p
o
na pow korony smarnej o śred 2r
o
i siły wywieranej przez wypływ oleju o zmiennym ciśn p na powierzchni progu łożyska W=p
o
·
p
·r
o
2
+
ro
∫
R
(p·2
p
r·)dr, ,W=p
o
·
p
·r
o
2
+(12·
h
·Q·
p
)/(h
3
·
p
)·[
ro
∫
R
ln(R·r/r)dr], , W=(p
o
·
p
)/2·{(R-r
o
2
)/ln(R/r
o
)}, ,p
k
-
s
kmin
>0, gdzie
s
kmin
-naprężenie naciskowe, p
k
- ciśnienie komory smarowej.
SMAROWANIE HYDRODYNAMICZNE
Założenia teotii hydrody
namicznej: {
rozpatrywane łożysko(jak na rys) posiada nieskończenie długą szer
o
kość}1) przepływ cieczy jest zasadniczo uwarstwiony i odpowiada ona Newtonowskiej def lepkości 2) siły be
z
władności wywołane przyspieszeniem ruchu cieczy są małe w porównaniu z siłami stycznymi działającymi na ciecz i mogą być pominięte 3) ciecz jest nieściśliwa tzn że objętość cieczy przepływającej przez dany przekrój w jednostce czasu jest wielkością stałą 4) P=f(x) 5) V=f(x,y) 6)
h
=const, , [p+(dp/dx)dx]·b·dy+
t
·b·dx-[
t
+(∂
t
/∂y)dy]·b·dx-p·b·dy=0, , dp/dx=∂
t
/∂y, , T=
h
·A·(dV/dy), ,
t
=
h
·(dV/dy), , ,
à
(∂
t
/∂y)=
h
·(∂
2
V/∂y
2
), , (dp/dx)=
h
·(∂
2
V/∂y
2
) założenie (dp/dx)=const, , V=y
2
/2
h
·(dp/dx)+C
1
·y+C
2
, V=-u
à
y=0,, V=0
à
y=h ,, C
2
=-u, , C
1
=u/h-{h/2
h
·(dp/dx)}, V={(y
2
-h·y)/2
h
·(dp/dx)
+u{(y/h)-1}
ß
jest rozkładem prędko cząstek w warstewce cieczy.
Równanie Reynoldsa
równanie teorii smarowania. Opisuje rozkład ciśnienia hydrodynamicznego w szczelinie smarnej. Dla przepływu jednokierunkowego dp/dx=6
h
·u[(h*-h)/h
3
], gdzie h*- wartość szczeliny gdzie dp/dx=0. h- wartośćc grubości szczeliny. 1. przeplyw jest zasadniczo uwarstwiony, 2. siły bezwładności są małe mogą być pominięte.
OBLICZENIA ŁOŻYSK ŚLIZGOWYCH
1
) nośność
S
o
=(F·
y
ef
)/(D·L·
h
ef
·
w
ef
)=f(
e
,L/D,
W
), gdzie L- szerok łożyska,
W
- kąt opa
sania , S=1/(2·
p
·S
o
),
2) str
a
ty tarcia
m
/
y
ef
=f(S
o
,L/D,
W
), , P
t
=P
o
=
m
·F·
m
s
, gdzie p
o
- strumien cieplny, P
t
- straty na tarcie. Stosunek L/D=
l
- należy przyjąć w założeniach stosownie do warunków konstrukcji.
l
=L/D
»
0,8 [1) ślimak, reduktor(0,8-1,2) ,, 2) przekładnie wolnobieżne (1,0-1,2), 3) turbiny(0,6-1,0) 4) pompy, wentylatory(0,4-0,8) 5) silni ele
k
trycz(0,8-0,2) 6) walcarki(0,4-0,8)]
l
-dla wału sztywnego należy przyjąc większe. P=F/(D·L)≤p
dop
, , h
o
≥R
zc
+R
zp
, , h
o
/
d
=1-
e
gdzie
e
- mimośrodowość względna,
d
=R-r,
d
- luz promieniowy. Stosunek
m
/
y
- o
d
czytuje z wykr.
3)
natężenie przepływu smaru
Q
1
=D
3
·
y
ef
·
w
ef
·g
1
gdzie g
1
=f(
e
,L/D,
W
) – wypływy boczne, , Q
2
=(D
3
·
y
3
·g
2
·
r
S
)/
h
ef
-wypływy obwodowe
4)minimalna grubość filmu olejowego
h=0,5·D·
y
ef
·(1+
e
·cos
j
) , , h
o
=0,5·D·
y
ef
·(1-
e
), , p=F/(D·L), ,
h
=f((t
1
+t
2
)/2) , ,
y
min
=(D
min
-d
max
)/D, ,
y
max
=(D
max
-d
min
)/D, ,
y
m
=0,5(
y
min
+
y
max
), , Re=(
r
·u
2
·s/2)
h
≤41,3√(D/s) , ,
D
y
=(
...
Plik z chomika:
MAX_POLAND
Inne pliki z tego folderu:
Oerlikon SKM2.rar
(126247 KB)
FZWD 160 Hydrocent_tłumaczenie.rar
(150448 KB)
seratow 5c267p.rar
(45779 KB)
frezarki wspornikowe pionowe 6T12-1 6T13-1.zip
(47291 KB)
DTR pompa główna - przeciągarka 7B-520.zip
(73123 KB)
Inne foldery tego chomika:
ASTRA G
astra g(1)
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin